рефераты, курсовые, дипломы >>> архитектура

 

Проектирование котельной

 

Содержание

Введение

1. общественная часть

1.1 черта обьекта

1.2 Климатологические данные

1.3 Определение колличества потребителей теплоты. График годового расхода теплоты

1.4 Система и принципиальная схема теплоснабжения

1.5 Расчет тепловой схемы котельной

1.6 Подбор и размещение основного и вспомагательного оборудования

1.7 Тепловой расчет котлоагрегата

1.8 Аэродинамический расчет теплодутьевого тракта

2. Спецчасть.

Разработка блочеой системы подогревателей.

2.1 Исходные данные водоснабжения

2.2 Выбор схемы приготовления воды

2.3 Расчет оборудования водоподогревательной установки

2.4 Расчет сетевой установки

3. Технико-экономическая часть

3.1 Исходные данные

3.2 Расчет договорной стоимости строительно-монтажных работ

3.3 Определение годовых эксплуатационных расходов

3.4 Определение годового экономического эффекта

4. ТМЗР

установка секционных водонагревателей

5. Автоматика

Автоматическое регулирование и теплотехнический контроль котлоагрегата КЕ-25-14с

6. Охрана труда в строительстве

6.1 Охрана труда при монтаже энергетического и технологического оборудования в котельной

6.2 Анализ и предотвращение появления возможных угроз

6.3 Расчет стропов

7. Организация, планирование и управление строительством

7.1 установка котлоагрегатов

7.2 Условия начала производства работ

7.3 Производственная калькуляция издержек труда и заработной платы

7.4 Расчет характеристик календарного плана

7.5 Организация стройгенплана

7.6 Расчет технико-экономических характеристик

8. Организация эксплуатации и энергоресурсосбережения

перечень литературы

Введение.

В наше сложное время, с больной кризисной экономикой стройку новейших промышленных объектов связано с большими трудностями, если вообще стройку может быть. Но в хоть какое время , при хоть какой экономической ситуации существует целый ряд отраслей индустрии без развития которых нереально обычное функционирование народного хозяйства, нереально обеспечение нужных санитарно-гигиенических условий населения. К таковым отраслям и относится энергетика, которая обеспечивает удобные условия жизнедеятельности населения как в быту так и на производстве.

Последние исследования проявили экономическую целесообразность сохранения значимой доли роли больших отопительных котельных установок в покрытии общего потребления тепловой энергии.

Наряду с крупными производственными, производственно-отопительными котельными мощностью в сотни тонн пара в час либо сотни МВт тепловой перегрузки установлены огромное количество котельных агрегатами до 1 мвт и работающих практически на всех видах топлива.

но как раз с топливом и существует самая крупная неувязка. За жидкое и газообразное топливо, которое поставляется на Украину в основном из России у потребителей частенько не хватает средств расплатиться. Поэтому и нужно употреблять местные ресурсы.

В данном дипломном проекте разрабатывается реконструкция производственно-отопительной котельной поселка шахты "Кочегарка", которая употребляет в качестве топлива местный добываемый уголь. В перспективе предусматривается перевод котлоагрегатов на сжигание газа от дегазации газовых выбросов шахты, которая находится на местности обогатительной фабрики. В имеющейся котельной установлены два паровых котлоагрегата КЕ2514, служившие для снабжения паром компании шахты кочегарка, и водогрейные котлы ТВГ-8 (2 котла) для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения административно-бытовых зданий и жилого поселка.

В связи с сокращением добычи угля снизились производственные мощности угледобывающего компании, что привело к сокращению в потребности пара. Это вызвало реконструкцию котельной, которая заключается в использовании паровых котлов КЕ-25 не лишь для производственных целей, но и для производства горячей воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в особых теплообменниках.

1. общественная ЧАСТЬ

1.1. черта ОБЪЕКТА

Проектируемая котельная находится в городе Горловке Донецкой области на местности шахты “Кочегарка”.

Планировка, размещение зданий и сооружений на промплощадке обогатительной фабрики выполнены в согласовании с требованиями СНиП.

Размер местности промплощадки в границах ограждений - 12,66 га, площадь стройки 52194 м2.

Транспортная сеть района стройки представлена стальными дорогами общего использования и автодорогами местного значения.

Рельеф местности равнинный, с небольшими подъемами , в почве преобладает суглинок.

Источником водоснабжения является фильтровальная станция и канал Северский Донец-Донбасс. Предусмотрено дублирование водовода.

1.2. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И ГРУНТОВЫЕ УСЛОВИЯ

Для данного района стройки расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования отопления и вентиляции tзр=-23°С; j=88%. Расчетная летняя температура tлр=27,6°С; jр =44%. Средняя температура за отопительный период tоср=-1,8°С длительность отопительного периода составляет 83 дня. [1]

Таблица 1.1.

длительность стояния температур наружного воздуха в течение отопительного периода.

Температура наружного воздуха, °С

-29,9 ¸ -25

-24,9 ¸ -20

-19,9 ¸ -15

-14,9 ¸ -10

-9,9 ¸

-5

-4,9 ¸

0

0,1 ¸ 0

+5,1 ¸ +8

Время стояния температур, ч.

8

53

161

382

665

1038

1340

673

Всего, ч.

8

61

222

604

1269

2307

3647

4320

Снеговая нормативная перегрузка - 50кг/м2.

Ветровая нормативная перегрузка - 45 кг/м2 .

Глубина промерзания грунта по естественной поверхности земли - 1 м.

Основанием для фундаментов служат суглинки. Условное расчетное давление на суглинок - 0,24МПа - (2,4кгс/см2 ). Грунтовые воды встречаются на глубине 2,5 ¸ 7,5 м от поверхности земли.

1.3. Определение количества потребилетей теплоты. График годового расхода теплоты.

Расчетные расходы теплоты промышленными предприятиями определяются по удельным нормам теплопотребления на единицу выпускаемой продукции либо на одного работающего по вида.М теплоносителя (вода, пар). Расходы теплоты на отопление, вентиляцию и технологические нужды приведены в таблице 1.2. тепловых нагрузок.

Годовой график расхода теплоты строится в зависимости от продолжительности стояния наружных температур, которая отражена в таблице 1.2. данного дипломного проекта.

наибольшая ордината годового графика расхода теплоты соответствует расходу тепла при наружной температуре воздуха –23 °С.

Площадь, ограниченная кривой и осями ординат, дает суммарный расход теплоты за отопительныф период, а прямоугольник в правой части графика - расход теплоты на горячее водоснабжение в летнее время.

На основании данных таблицы 1.2. расчитываем расходы теплоты по потребителям для 4-х режимов: очень-зимний (tр. О. =-23°C;); при средней температуре наружного воздуха за отопительный период; при температуре наружного воздуха +8°C; в летний период.

Расчет ведем в таблице 1.3. по формулам:

- тепловая перегрузка на отопление и вентиляцию, МВт

QОВ=QРОВ*(tвн-tн)/(tвн-tр.О.)

- тепловая перегрузка на горячее водоснабжение в летний период, МВт

QЛГВ=QРГВ*(tг-tхл)/(tг-tхз)*b

где: QРОВ- расчетная зимняя тепловая перегрузка на отопление и вентиляцию при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования системы отопления. Принимаем по табл. 1.2.

tВН - внутренняя температура воздуха в отапливаемом помещении, tВН =18°С

QРГВ - расчетная зимняя тепловая перегрузка на горячее водоснабжение ( табл. 1.2);

tн- текущая температура наружного воздуха ,°С;

tр.О.- Расчетно отопительная температура наружного воздуха,

tг- температура горячей водя в системе горячего водоснабжения,tг=65°С

tхл , tхз - температура холодной воды летом и зимой,tхл =15°С,tхз =5°С;

b - поправочный коэффициент на летний период, b=0,85

Таблица 1.2

термо перегрузки

Вид тепловой

Расход тепловой перегрузки, МВт

черта

перегрузки

Зимой

Летом

Теплоносителя

1.Отопление

и вентиляция

15,86

-

Вода 150/70 °С

Пар Р=1,4 МПа

2.Горячее водоснабжение

1,36

По расчету

 

3.Технологические нужды

11,69

1,24

Пар Р=1,44МПа

ВСЕГО

28,91

1,24

-

Таблица 1.3.

Расчет годовых тепловых нагрузок

№ п/п

Вид перегрузки

Обозначение

Значение тепловой перегрузки при температуре МВт

     

tр.О=-23 °С

tсро.П.=-1,8°С

tр.О=8°С

Летний

1.

Отопление и вентиляция

QОВ

15,86

7,66

3,87

-

2.

Горячее водоснабжение

QГВ

1,36

1,36

1,36

0,963

3.

Итого

QОВ+ГВ

17,22

9,02

5,23

0,963

4.

разработка

QТЕХ

11,69

11,69

1,24

1,24

5.

Всего

Q

28,91

20,71

6,47

2,203

По данным табл. 1.1. И 1.3. строим график годовых расходов тепловой перегрузки, представленный на рис .1.1.

1.4. СИСТЕМА И ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Источником теплоснабжения является реконструируемая котельная шахты. Теплоноситель - пар и перегретая вода. Питьевая вода употребляется лишь для систем горячего водоснабжения. Для технологических нужд употребляется пар Р=0,6МПа. Для приготовления перегретой воды с температурой 150-70°С предусматривается сетевая установка, для приготовления воды с t=65°С - установка горячего водоснабжения.

Система теплоснабжения - закрытая. Вследствии отсутствия непосредственного водоразбора и незначительной утечки теплоносителя через неплотности соединений труб и оборудования закрытые системы различаются высоким постоянством количества и свойства циркулируемой в ней сетевой воды.

В закрытых водяных системах теплоснабжения воду из тепловых сетей употребляют лишь как греющую среду для нагревания в подогревателях поверхностного типа водопроводной воды, поступающей потом в местную систему горячего водоснабжения. В открытых водяных системах теплоснабжения жгучая вода к водоразборным устройствам местной системы горячего водоснабжения поступает конкретно из тепловых сетей.

На промплощадке трубопроводы теплоснабжения прокладываются по мостам и галереям и частично в непроходных лотковых каналах типа Кл. Трубопроводы прокладывают с устройством компенсации за счет углов поворотов трассы и П-образных компенсаторов.

Трубопроводы приняты из стальных электросварных труб с устройством термоизоляции.

На листе 1 графической части дипломного проекта показан генплан промплощадкп с разводкой тепловых сетей к объектам потребления .

1.5. РАСЧЁТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ

Принципиальная тепловая схема характеризует сущность основного технологического процесса преобразования энергии и использования в установке теплоты рабочего тела. Она представляет собой условное графическое изображение основного и вспомогательного оборудования, объединенного линиями трубопроводов рабочего тела в согласовании с последовательностью его движения в установке.

Основной целью расчета тепловой схемы котельной является:

- определение общих тепловых нагрузок, состоящих из внешних нагрузок и расходов тепла на собственные нужды, и распределением этих нагрузок меж водогрейной и паровой частями котельной для обоснования выбора основного оборудования;

- определение всех тепловых и массовых потоков, нужных для выбора вспомогательного оборудования и определения диаметров трубопроводов и арматуры;

- определение исходных данных для дальнейших технико-экономических расчетов (годовых выработок тепла, годовых расходов топлива и др.).

Расчет тепловой схемы дозволяет найти суммарную теплопроизводительность котельной установки при нескольких режимах её работы.

Тепловая схема котельной приведена на листе 2 графической части дипломного проекта.

Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной приведены в таблице 1.4, а сам расчет тепловой схемы приведен в таблице 1.5.

Таблица 1.4

Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами КЕ-25-14с для закрытой системы теплоснабжения.

№№ пп

Наименование

Обоз-

Ед.

Расчетные режимы

Примечание

позиц. Исход. Данных

величин

начение

изм.

очень зимний

При средней температуре более холодного периода

При темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графика

Летний

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

01

Температура наружного воздуха

°C

-24

-10

-

-

I

02

Температура воздуха внутри отапливаемых зданий

tвн

°C

18

18

18

18

 

03

наибольшая температура прямой сетевой воды

t1макс

°C

150

-

-

-

 

04

малая температура прямой сетевой воды в точке излома температурного графика

t1.изл

°C

-

-

70

-

 

05

наибольшая температура обратной сетевой воды

t2макс

°C

70

-

-

-

 

06

Температура деаэрированной воды после деаэратора

°C

104,8

104,8

104,8

104,8

 

07

Энтальпия деаэрированной воды

КДж/кг

439,4

439,4

439,4

439,4

Из таблиц насыщенного пара и воды при давлении 1.2Мпа

08

Температура сырой воды на входе в котельную

T1

°C

5

5

5

15

 

09

Температура сырой воды перед химводоочисткой

°C

25

25

25

25

 

10

Удельный размер воды в системе тепловодоснабжения в т. На 1 МВт суммарного отпуска тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение

qсист

Т/ МВт

30,1

30,1

30,1

30,1

Для промышленных компаний

 

характеристики пара, вырабатываемого котлами (до редукционной установки)

             

11

Давление

P1

МПа

1,4

1,4

1,4

1,4

Из таблиц насы-

12

Температура

t1

°C

195

195

195

195

щенного пара и

13

Энтальпия

i1

КДж/кг

2788,4

2788,4

2788,4

2788,4

воды при давлении 1,4 МПа

 

характеристики пара после редукционной установки:

             

14

Давление

P2

МПа

0,7

0,7

0,7

0,7

Из таблиц насы-

15

Температура

t2

°C

165

165

165

165

щенного пара и

16

Энтальпия

i2

КДж/кг

2763

2763

2763

2763

воды при давлении 0,7 МПа

 

характеристики пара, образующегося в сепараторе непрерывной продукции:

             

17

Давление

P3

МПа

0,17

0,17

0,17

0,17

Из таблиц насы-

18

Температура

t3

°C

115,2

115,2

115,2

115,2

щенного пара и

19

Энтальпия

i3

КДж/кг

2700

2700

2700

2700

воды при давлении 0,17 Мпа

 

характеристики пара, поступающего в охладитель выпара из деаэратора:

             

20

Давление

P4

МПа

0,12

0,12

0,12

0,12

Из таблиц насы-

21

Температура

t4

°C

104,8

104,8

104,8

104,8

щенного пара и

22

Энтальпия

i4

КДж/кг

2684

2684

2684

2684

воды при давлении 0,12 Мпа

 

характеристики конденсатора после охладителя выпара:

             

23

Давление

P4

МПа

0,12

0,12

0,12

0,12

Из таблиц насы-

24

Температура

t4

°C

104,8

104,8

104,8

104,8

щенного пара и

25

Энтальпия

i5

КДж/кг

439,4

439,4

439,4

439,4

воды при давлении 0,12 Мпа

 

характеристики продувочной воды на входе в сепаратор непрерывной продувки:

             

26

Давление

P1

Мпа

1,4

1,4

1,4

1,4

Из таблиц насы-

27

Температура

t1

°C

195

195

195

195

щенного пара и

28

Энтальпия

i7

КДж/кг

830,1

830,1

830,1

830,1

воды при давлении 1,4 Мпа

 

характеристики продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки:

             

29

Давление

P3

Мпа

0,17

0,17

0,17

0,17

Из таблиц насы-

30

Температура

t3

°C

115,2

115,2

115,2

115,2

щенного пара и

31

Энтальпия

i8

КДж/кг

483,2

483,2

483,2

483,2

воды при давлении 0,17 Мпа

32

Температура продувочной воды после остывания продувочной воды

tпр

°C

40

40

40

40

 

33

Температура конденсата от блока подогревателей сетевой воды

tкб

°C

80

80

80

80

Принимается

34

Температура конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды

t2

°C

165

165

165

165

Принимается

35

Энтальпия конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды

i6

КДж/кг

697,1

697,1

697,1

697,1

Из таблиц насыщенного пара и воды при давлении 0,7 Мпа

36

Температура конденсата, возвращаемого с производства

tкп

°C

80

80

80

80

 

37

Величина непрерывной продувки

П

%

4,6

4,6

4,6

4,6

Принимается из расчета химводоочистки

38

Удельные утраты пара с выпаром из деаэратора питательной воды в т на 1т деаэрированной воды

dвып

т/т

0,002

0,002

0,002

0,002

Принимается по рекомендациям ЦКТИ

39

Коэффициент собственных нужд химводоочистки

Кснхво

-

1,2

1,2

1,2

1,2

 

40

Коэффициент внутрикотельных утрат пара

Кпот

-

0,02

0,02

0,02

0,02

Принимается

41

Расчетный отпуск тепла из котельной на отопление и вентиляцию

Qмаксов

МВт

15,86

-

-

-

Табл. 1.2.

42

Расчетный отпуск тепла на горячее водоснабжение за день большего водопотребления

Qсргв

МВт

1,36

-

-

-

Табл. 1.2.

43

Отпуск тепла производственным потребителям в виде пара

Дотр

кг/с

4,98

4,98

4,98

0,53

 

44

Возврат конденсата от производственных потребителей (80%)

Gпотр

=кг/с

3,98

3,98

3,98

0,42

=0,8

Таблица 1.5

Расчет тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами КЕ-25-14с для закрытой системы теплоснабжения.

№№ пп

Наименование

Обоз-

Ед.

Расчетная

Расчетные режимы

позиц. Исход. Данных

величин

начение

изм.

формула

очень зимний

При средней температуре более холодного периода

При темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды.

Летний

Р01

Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды

tн.Изл

°C

tвн-0,354(tвн- tр.О.)

-

-

18-0,354* *(18+24)= =3,486

-

Р02

Коэффициент понижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха

Ков

-

(tвн- t'н)/ (tвн- tр.О)

1

(18-(-10))/(18-(-23))=0,67

(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354

-

                 
                 

Р03

Расчетный отпуск теплоты на отопление и вентиляцию

Qов

МВт

Qмаксов*Ков

15,86

15,86*0,67= 10,62

5,61

-

Р04

Значение коэффициента Ков в степени 0,8

К0.8ов

-

 

1

0,73

0,436

-

Р05

Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной

tI

°C

18+64,5* *К0.8ов+64,5*Ков

150 (см 03)

18+64,5*0,73+67,5*0,67= 110,3

70 (см 04)

70

Р06

Температура обратной сетевой воды

t2

°C

t1-80*Ков

70

56,7

54,7

42,7

Р07

Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в зимних режимах

Qов+гв

МВт

Qов+ Qсргв

17,22

11,98

6,97

0,936

Р08

Расчетный расход сетевой воды в зимних режимах

Gсет

кг/с

Qов+гв*103/(t1-t2)*C

51.37

94.13

65.56

-

Р09

Отпуск теплоты на горячее водоснабжение в летнем режиме

Qлгв

МВт

 

-

-

-

0,963

                 
                 

Р10

Расчетный расход сетевой воды в летнем режиме

Gлсет

кг/ч

Qлгв*103/(t1-t2)*C

-

-

-

9,2

Р11

размер сетевой воды в системе водоснабжения

Gсист

Т

qсис*Qдmax

519,53

519,53

519,53

519,53

Р12

Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети

Gут

кг/с

0,005*Gсист*1/3,60

0,72

0,72

0,72

0,72

Р13

Количество обратной сетевой воды

Gсет.Обр.

кг/с

Gсет- Gут

21,24

92,21

60,08

7,64

Р14

Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами

°C

t2*Gсет.Обр+Т*Gут/ Gсет

70,5

56,7

42,2

43,1

Р15

Расход пара на подогреватели сетевой воды

Дб

кг/с

Gсет*(t1-t3)/ (i2/4,19-tкб)* 0,98

7,14

9,13

2,93

0,48

Р16

Количество конденсата от подогревателей сетевой воды

кг/с

Дб

7,14

9,13

2,93

0,43

                 
                 
                 
                 
                 

Р17

Паровая перегрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а также без учета внутрикотельных утрат

Д

кг/с

Дпотр+Дб+Дмаз

4,98+7,14= 12,12

4,98+9,13= 14,11

4,98+2,93= 7,91

0,53+0,43= 0,96

Р18

Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства

кг/с

Gб+ Gпотр

7,19+3,98= 11,12

9,13+3,98= 13,11

2,93+3,98= 6,91

0,43+0,42= 0,85

Р19

Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки

Gпр

кг/с

n/100*Д

0,6

0,7

0,39

0,05

Р20

Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки

Д'пр

кг/с

0,148*Gпр

0,148*0,6= 0,089

0,148*0,70= 0,104

0,148*0,39= 0,060

0,148*0,05= 0,007

                 
                 
                 
                 

Р21

Количество продувочной воды, на выходе из сепаратора непрерывной продувки

G'пр

кг/с

G'пр- Дпр

0,6-0,089= 0,511

0,70-0,104= 0,596

0,32-0,060= 0,33

0,05-0,007= 0,043

Р22

Внутрикотельные утраты пара

Дпот

кг/с

0,02*Д

0,02*1212* 0,24

0,02*14,11= 0,28

0,02*7,91= 0,16

0,02*0,96= 0,02

Р23

Количество воды на выходе из деаэратора

кг/с

Д+ Gпр+ Пут

13,44

15,53

9,02

2,07

Р24

Выпар из деаэратора

Двып

кг/с

dвып*Gд

0,002*13,44= 0,027

0,002*15,53= 0,03

0,002*9,02= 0,018

0,002*2,07= 0,004

Р25

Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор

Gхво

кг/с

(Дпотр-Gпотр)+ +G'пр+Дпот+Двып +Gут

2,498

2,64

2,44

0,96

Р26

Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Gс.В

кг/с

Кс.Н.Хво*Gхво

1,2*2,498= 3,2

1,2*2,64= 3,17

1,2*2,44= 2,93

1,2*0,96= 1,15

Р27

Расход пара для подогрева сырой воды

Дс

кг/с

Gсв*(Т3-Т1)*С/(i2-i6)*0.98

0.13

0.13

0.12

0.024

Р28

Количество конденсата от подогревателей сырой воды, поступающей в деаэратор

кг/с

Дс

0,13

0,13

0,12

0,024

                 

Р29

Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор (не считая греющего пара)

GS

кг/с

Gк+Gхво+Gс+Дпр-Двып

13,89

15,95

10,07

2,01

Р30

Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков, поступающих в деаэратор

   

Gк/ GS

0,8

0,82

0,68

0,4

Р31

Удельный расход пара на деаэратор

кг/кг

Рис.11 [ ]

0,0525

0,052

0,056

0,0753

Р32

Абсолютный расход пара на деаэратор

Д*g

кг/с

dд* GS

0.75

     

Р33

Расход пара на деаэратор питательной воды и для подогрева сырой воды

-

кг/с

(Дg+Дс)*

0,75+0,13= 0,88

0,82+0,13= 0,95

0,56+0,12= 0,88

0,15+0,024= 0,179

Р34

Паровая перегрузка на котельную без учета внутрикотельных утрат

Д*'

кг/с

Д+(Дg+Дс)

12,12+0,88= 13,00

14,11+0,9= 15,06

7,91+0,68= 8,59

0,96+0,179= 1,13

Р35

Внутрикотельные утраты пара

Дпот

кг/с

Д' * (Кпот/(1-Кпот))

0,26

0,3

0,17

0,023

                 

Р36

Суммарная паровая перегрузка на котельную

Д*сум

кг/с

Д'+Дпот

13,26

15,36

8,76

1,153

Р37

Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки

Gпр

кг/с

n/100*Dсум

0,61

0,71

0,42

0,055

Р38

Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки

Dпр

кг/с

Gпр*(i7*0,98-i8)/ (i3-i8)

0,091

0,104

0,06

0,008

Р39

Количество продувочной воды на выходе их сепаратора непрерывной продувки

G'пр

кг/с

Gпр-Dпр

0,519

0,606

0,36

0,047

Р40

Количество воды на питание котлов

Gпит

кг/с

Dсум+Gпр

13,87

16,07

9,18

1,208

Р41

Количество воды на выходе из деаэратора

Gg

кг/с

Gпит+Gут

14,59

17,157

9,90

1,93

Р42

Выпар из деаэратора

Dвып

кг/с

dвып*Gg

0,029

0,034

0,02

0,004

Р43

Количество умягченной воды, поступающее в деаэратор

Gхво

кг/с

(Dпотр-Gпотр)-G'пр+ Dпот+Dвып+Gут

 

2,72

2,48

0,98

                 
                 

Р44

Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Gс.В

кг/с

Kс.Н.Хво*Gхво

1,2*2,57= 3,08

1,2*2,72= 3,24

1,2*2,48= 2,98

1,2*0,98= 1,12

Р45

Расход пара для подогрева сырой воды

Dc

кг/с

Gс.В.*(T3-T1)*C/ (i2-i8)*0,98

0,068

0,14

0,12

0,02

Р46

Количество конденсата поступающего в деаэратор от подогревателей сырой воды

Gc

кг/с

Dc

0,068

0,14

0,12

0,02

Р47

Суммарный вес потоков поступающих в деаэратор (не считая греющего пара)

GS

кг/с

Gk+Gхво+Gc+Dпр-Dвып

13,9

16,04

9,78

1,96

Р48

Доля конденсата от подогревателей

 

кг/с

Gk/ GS

11,12/13,90= 0,797

13,11/16,04= 0,82

0,736

0,486

Р49

Удельный расход пара на деаэратор

dg

кг/кг

Рис.11

0,0525

0,052

0,056

0,0753

Р50

Абсолютный расход пара на деаэратор

Dg

кг/с

dg* GS

0,765

0,835

0,55

0,15

Р51

Расход пара на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды

-

кг/с

(Dg+Dc)

0,833

0,975

0,67

0,17

                 

Р52

Паровая перегрузка на котельную без учета внутрикотельных утрат

Д1

кг/с

D+(Dg+Dc)

12,12+0,87= 12,9

14,11+0,87= 15,07

7,91+0,67= 8,58

0,96+0,17= 1,13

Р53

Суммарная паровая перегрузка на котельную

Dсум

кг/с

Д1+Dпот

13,21

15,385

8,75

1,153

Р54

Процент расхода пара на собственные нужды котельной (деаэрация подогрев сырой воды)

Кс.Н.

%

(Дg+Дс)/Dсум*100

6,3

6,34

7,66

14,74

Р55

Количество работающих котлов

Nк.Р.

Шт.

Dсум/Dкном

2

2

2

1

Р56

Процент загрузки работающих паровых котлов

Кзат

%

Dсум/Dкном*Nк.Р.* *100%

95,17

110,84

63

16,6

Р57

Количество воды, пропускаемое кроме подогревателей сетевой воды (через перемычку меж трубопроводами прямой и обратной сетевой воды)

Gсет.П.

кг/с

Gсет*(tmax1-t1)/ /(tmax1-t3)

0

40,22

49,52

7,03

                 
                 
                 

Р58

Количество воды пропускаемое через подогреватели сетевой воды

Gсет.Б.

кг/с

Gсет- Gсет.П.

51,37

94,13-40,22= 53,91

66,56-49,52= 17,04

9,20-7,03= 2,17

Р59

Температура сетевой воды на входе в пароводяные подогреватели

t4

°C

[t1max(i6-tк.Б.С.)+ t3(i2-i6)]/(i2- tк.Б.С.)

81,6

71,2

57,4

58,6

Р60

Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды

Т4

°C

T3+G'пр/Gхво*(i8/c --tпр)

33,6

32,1

31,1

37,2

Р61

Температура умягченной воды поступающей в деаэратор из охладителя пара

Т5

°C

T4+Dвып/Gхво*(i4-i5)/c

37,8

35,6

34,4

39,2

1.6. ПОДБОР И РАЗМЕЩЕНИЕ ОСНОВНОГО И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

На основании результатов полученных при расчете тепловой схемы котельной (таб. 1.5) Производим выбор основного и вспомогательного оборудования.

1.6.1. Выбор паровых котлоагрегатов

Выбор типа, количества и единичной производительности котлоагрегатов зависит основным образом от расчетной тепловой производительности котельной, где они будут установлены; от вида теплоносителя, отпускаемого котельной.

На основании вышеизложенного и в связи с тем, что для технологических потребностей нербходим пар, в котельной установлены два паровых котлоагрегата КЕ-25-14 единичной производительностью по пару D =6,94кг/с, что в сумме дает 13,88 кг/с. А из расчета тепловой схемы наибольшая суммарная паровая перегрузка котельной Dсум=15,377 кг/с (табл.1.5 П.53), Что дозволяет употреблять котлоагрегаты КЕ-25-14 с маленький перегрузкой в один из режимов.

1.6.2. Подбор сетевых насосов

Сетевые насосы выбирают по расходу сетевой воды . Расход сетевой воды принимаем из табл. 1.5 Позиция .

GЗ СЕТ=93,13 кг/с = 338,87 т/ч

нужная производительность сетевых насосов, приведенная к плотности rВ=1000кг/м3, м/ч

GСН=GЗ СЕТ/rВ70=338,87/0,978=346,49

Напор сетевых насосов выбирается из условия преодоления гидравлического сопротивления теплотрассы при расчетном максимальном расходе воды, сопротивления котельной и соединительных трубопроводов с 10%-м запасом.

HC P=1,1 Н (1.2)

Иэ данных гидравлического расчета тепловой сети

Н = 0,7 МПа

Тогда

HC P=1,1*0,7=0,77 МПа

К установае принимаем блок сетевых насосов БСН-1801420, состоящий из 2-х насосов Д400/80, один из которых резервный, электродвигатель А02_82_2, N=100кВт, n=3000-1, Q=400м3/ч, H=0,65¸0,85 Мпа

1.6.3. Подбор питательных насосов

В котельных с паровыми котлами инсталлируются питательные насосы числом не менее двух с независящим приводом.

Питательные насосы подбирают по производительности и напору.

Производительность всей котельной, кг/с

QПИТ=1,1*DСУМ (1.3)

где DСУМ -суммарная паропроизводительность котельной

из табл.1.5 П.53: DСУМ=15,377 кг/с

QПИТ=1,1*15,377 = 16,91 кг/с=60,89 т/ч

Напор, который обязаны создавать питательные насосы для паровых котлоагрегатов, МПа

НПИТ=1,15*(Рб-Рд)+НСЕТ (1.4)

где Рб - наибольшее вероятное лишнее давление в котлоагрегате,

Рб =1,3 МПа

Рд - лишнее давление в деаэраторе ,Рд=0,12МПа

НСЕТ- соиротивление всасывающего и нагнетающего трубопроводов.

Принимаегл НСЕТ=0,15МПа

ННАС= 1,15(1,3-0,12)+0,15 = 1,51 МПа

Из табл. 15.3 [3] Принимаем к установке 2 питательных насоса ПЭ-65-40, один из которых резервный: электродвигатель А2-92-2, подача 65 м3/ч напор 4,41 МПа, частота вращения 3000-1.

1.6.4. Подбор конденсатного насоса

Конденсатные насосы перекачивают конденсат из баков, куда он поступает с производства либо из пароводяных подогревателей, в деаэратор.

Производительность конденсатного насоса, м3/ч(кг/с)

QК НАС= К(табл.1.5. П.18)=13,11 кг/с=47,2 м3/ч

Напор развиваемый конденсатным насосом, МПа

Нкон=2,3 Мпа

По табл. 15.6. [3] Принимаем к установке 2 насоса Кс-50-55-1 один из которых резервный: электродвигатель 4А160М4, подача 50м3/ч,напор 5,5 МПа,частота вращения 1450-1.

1.6.5. Подбор подпиточных насосов

Для восполнения утечки воды из закрытых систем теплоснабжения устанавливают подпиточные насосы.

Подача подпиточного насоса принимается иэ табл.1.5

Gподп=0,72 кг/с=2,592 м3/ч

Давление, создаваемое подпиточным насосом, обязано обеспечить невскипание воды на выходе из котельной

Нпод=0,4 МПа

Пo табл.15.6. [3] Принимаем к установке 2 подпиточных насоса Кс-12-50 один иэ которых резервный: электродвигатель 4А100 2, подача 12 м3/ч напор 0,5 МПа, частота вращения 2900 -1

1.6.6. Подбор деаэратора

В новейших производственных и производственно-отопительных котельных с паровыми котлоагрегатами предусматривается установка атмосферных деаэраторов типа ДА.

Подбираем деаэратор по его производительности ,т/ч(кг/с)

GД=17,157 кг/с=61,76 т/ч (табл.1.5П. 41)

Принимаем к установке деаэратор DА-100( табл. 3 ):

производительность, т/ч - 100

давление ,МПа - 0,12

емкость деаэраторного бака.М3 - 25

поверхность охладителя

выпара, м2 - 8

1.7. Тепловой расчет котлоагрегата

Котел KЕ-25-14c предназначен для производства насыщенного пара, идущего на технологические нужды промышленных компаний, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.

Топочная камера котла шириной 272 мм полностью экранирована (степень экранирования Нл/ ст =0,8) трубами d=51х2,5мм. Трубы всех экранов приварены к верхним и нижним камерам d219x8мм. Топочная камера по глубине разделена на два больших блока. Каждый из боковых экранов (правый и левый) переднего и заднего топочных блоков образует самостоятельный циркуляционный контур. Верхние камеры боковых экранов в целях роста проходного сечения на входе в пучок расположены ассиметрично отпосительно оси котла. Шаг труб боковых и фронтового экранов – 55 мм, шаг труб заднего экрана – 100 мм, трубы заднего экрана выделяют из топочного объма камеру догорания, на наклонном участке труб уложен слой огнеупорного кирпича шириной 65мм. Размер топочной камеры -61,67 м3.

Для улучшения циркуляционных черт фронтового экрана на нем инсталлируются три рециркуляцинные трубы d89х4мм. Площадь лучевоспринимающей поверхности нагрева - 92,10м2.

Третьим блоком котла является блок конвективного пучка с двумя барабанами (верхним и нижним) внутренним диаметром 1000мм. Длина верхнего барабана 7000мм, нижнего – 5500мм. Толщина стены барабана котла - 13мм, материал - сталь 16ГС. Ширина конвективного пучка по осям крайних труб 2320мм. В таком пучке отсутствуют пазухи для размещения пароперегревателя, что значительно улучшает омывание конвективного пучка.

Конвективный пучок выполнен из труб d51x2,5мм. Поперечный шаг в пучке составляет 110 мм, продольный - 90мм. Площадь поверхности нагрева конвективного пучка равна 417,8м2. Первые три ряда труб на входе в пучок имеют шахматное размещение с поперечным шагом S =220мм. Удвоение величины шага по сравнению с остальными рядами дозволяет увеличить проходное сечение на входе в пучок, частично перекрытое потолком потолочной камеры.

Хвостовые поверхности состоят из одноходового по воздуху воздухоподогревателя с поверхностью нагрева 228 м2, обеспечивающего нагрев воздуха до 180 0С и установленного следом за ним по ходу газов металлического экономайзера с поверхностью нагрева 646 м2.

Для сжигания каменных и бурых углей под котлом устанавливается механическая топка ТЧЗ-2,7/5.6. Активная площадь зеркала горения равна 13,4 м2. Решетка приводится в движение при. Помощи привода ПТ-1200, обеспечивающего 8 ступеней регулирования скорости движения в приделах 2,8 - 17,6 м/ч. Дутьевой короб под решеткой разделен на четыре воздушные зоны. Подача воздуха регулируется при помощи поворотных заслонок на воздуховодах. Котельная установка оборудована системой возврата уноса и острого дутья. Выпадающий в конвективном пучке унос оседает в четырех зольниках и возвращается в топочную камеру для дожигания при помощи воздушных эжекторов по прямым трубкам d76мм через заднюю стенку, восемь сопл острого дутья d2 мм расположены в задней стенке топки на высоте 1400мм от решетки.

1.7.1. Исходные данные и выбор коэффициента избытка воздуха

Ведем расчет котлоагрегата применительно к условиям проектируемого объекта: уголь марки ГР со следующими чертами

СР=55,2%, НР=3,8%, ОР=5,8%, WР=1,0%, SР=3,2%, АР=23%, NP=8%, QPH=22040КДж/кг, VГ=40%,

Величины коэффициента избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева определяем последовательно

an=ai+Da (1.3)

где ai - коэффициент избытка воздуха предшествующего газохода

Da - нормативный присос воздуха

Таблица 1.6

Коэффициенты избытка воздуха

№ п/п

Газоход

Коэффициент избытка воздуха за топкой.

Da

an

1

Топка

1,35

0,1

1,35

2

Конвективный пучок

 

0,1

1,45

3

Воздухоподогреватель

 

0,08

1,53

4

Водяной экономайзер

 

0,1

1,63

1.7.2. Расчет обьемов и энтальпий воздуха и товаров сгорания

Расчет теоретического размера воздуха

V0=0,0889*(Ср+0,375*Sрогр+к)+0,265*Нр-0,0333*Ор

V0=0,0889*(55,2+0,375*3,2)+0,265*3,8-0,0333*5*8=5,83 м3/кг

Расчет теоретических обьемов товаров сгорания при a=1 м3/кг

VORO2=1,866*(CP+0,375Sрогр+к)/100=1,866*(55,2+0,375*3,2)/100=1,0524

VONO2=0,79*V°+0,08*Np=0,79*5,83+0,008*1=4,612

VOH2O=0,111НР+0,0124WР+0,0161V0=0,111*3,8+0,0124*8+0,0161*5,83=0,6148

Таблица 1.7

свойства товаров сгорания

Величина

Ед. Изм.

Газоходы

1

 

3

4

5

6

7

1

Коэффициент избытка воздуха за топкой

1,35

     

2

Нормативный присос

Da

0,1

0,1

0,08

0,1

3

Коэффициент избытка воздуха за газоходом

an

1,35

1,45

1,53

1,63

4

размер трехатомных газов. VRO2=V0RO2

м3/кг

1,0524

1,0524

1,0524

1,0524

5

размер двухатомных газов. VN2=V0N2+0.0161*V0

-“-

6,943

7,526

8,109

8,285

6

размер водяных паров VH2O=V0H2O+0,0161(a- -1)* V0

-“-

0,652

0,662

0,671

0,674

7

Суммарный размер дымовых газов

VГ=VRO2+VN2+VH2O

-“-

8,647

9,24

9,832

10,0114

8

большая доля трехатомных газов

rRO=VRO2/VГ

-“-

0,122

0,114

0,107

0,105

9

большая доля водяных паров rH2O=VH20/VГ

-“-

0,197

0,186

0,176

0,077

10

Концентрация золы в дымовых газах, m=Ар*aун/100*Vг

-“-

3,99

3,73

3,51

3,29

Таблица 1.8

Энтальпии теоретического размера воздуха и товаров сгорания топлива, КДж/кг

J, °С

I0=(ctв)*V0

I0RO2=(cJ)RO2* *V0RO2

I0N2=(cJ)N2*V0N2

I0H2O=(cJ)H2O* *V0H2O

I0S

1

2

3

4

5

6

30

39*5,83=227,2

       

100

132*5,83=769,3

169*0,054= 187,13

4,62*130= 600,6

151*0,616= 92,87

871,596

200

286*5,83=1550,3

357*1,05= 376,3

260*4,62= 1201,2

304*0,615= 186,96

1764,44

300

403* …=2348,68

559* … 589,10

392*…1811,04

463*…284,75

2674

400

542*…=3158,76

772*…=813,69

527*…=2434,74

626*…=384,99

3633,42

500

664*…=3986,35

996*…=1049,78

664*…=3067,68

794*…=488,31

4605,89

600

830*…=4837,24

1222*…= 1287,99

804*…=3714,48

967*…=594,71

5597,18

700

979*…=5705,61

1461*…= 1539,89

946*…=4370,52

1147*…=705,41

6615,82

800

1130*…=6585,64

1704*…= 1796,02

1093*…= 5049,66

1335*…=821,03

766,71

900

1281*…=7465,67

1951*…= 2056,35

1243*…= 5742,66

1524*…=937,26

8736,27

1000

1436*…=8369,01

2202*…= 2320,91

1394*…= 6440,26

1725*…= 1060,86

9822,05

1200

1754*…=10222,31

2717*…= 2863,72

1695*…= 7890,9

2131*…= 1310,57

12005,19

1400

2076*…=12098,9

3240*…= 3414,96

2009*…= 9281,58

2558*…= 1573,17

14269,71

1600

2403*…=14004,66

3767*…= 3970,42

2323*…= 10792,28

3001*…= 1845,62

16548,3

1800

2729*…=15904,61

4303*…= 4535,36

2648*…= 12206,04

3458*…= 2126,67

18868,07

2000

3064*…=17856,9

4843*…= 5104,52

2964*…= 13963,68

3926*…= 8414,49

21212,69

Таблица 1.9

Энтальпия товаров сгорания в газоходах

J, °С

I0в,

КДж/кг

I0г,

КДж/кг

Газоходы и коэф-ты избытка воздуха

aТ=1,35

akr=1,45

aэк=1,53

aвп=1,63

1

2

3

4

5

6

7

30

227,2

         

100

 

871,596

   

1007,9

1015

200

 

1764,44

   

1900,76

1964

300

 

2674,98

   

2811,3

2870

400

 

3633,42

 

3747,02

3754

 

500

 

4605,89

 

4719,49

   

600

 

5597,18

 

5710,49

   

700

 

6615,82

 

6729,42

   

800

 

7666,71

 

7780,31

   

900

 

8736,37

 

8849,87

   

1000

 

9822,05

9912,93

9935,65

   

1200

 

12005,19

12096,07

     

1400

 

14289,71

14360,59

     

1600

 

16548,3

16639,18

     

1800

 

18868,07

18958,95

     

2000

 

21212,69

21303,57

     

2200

 

23557,3

23648

     

Расчет теплового балнса котлоагрегата выполнен в табл. 1.10, А поверочный расчет поверхностей нагрева котлоагрегата приведен в табл. 1.11.

На базе результатов табл. 1.9 Построена I-d- диаграмма товаров сгорания, которая представлена на рис. 1.2.

Таблица 1.10

Расчет теплового баланса теплового агрегата

Наименование

Обозначения

Расчетная ф-ла, метод

опр.

Единицы измерения

Расчет

1

2

3

4

5

Распологаемая теплота

Qpp

Qpp=Qpн

КДж/Кг

22040

утрата теплоты от мех. Неполн. Сгорания

q3

по табл. 4.4 [4]

%

0,8

утрата теплоты от мех. Неполноты сгорания

q4

по табл. 4.4 [4]

%

5

Т-ра уходящих газов

Jух

исх.Данные

oC

135

Энтальпия уходящих газов

Iух

по табл. 1.9

КДж/Кг

1320

Т-ра воздуха в котельной

tхв

по выбору

oC

30

Энтальпия воздуха в котельной

I0хв

по табл. 1.8

КДж/Кг

227,2

утрата теплоты с уход. Газами

q2

 

%

(1320-1,63x227)*

*(100-5)/(22040)=

=6,25

утрата теплоты от нар. Охлажден.

q5

по рис 3.1 [4]

%

3,8

утрата с физ. Теплом шлаков

q6

ашл*Iз*Ар/Qрн

%

0,15*1206*

*23/22040=0,19

Сумма тепл. Утрат

Sq

 

%

6,25+0,8+5+3,8+

+0,19=16,04

КПД катлоагрегата

h

100-SQ

%

100-16,04=83,96

Коэф. Сохранения теплоты

j

1-q5/(h+ q5)

 

1-3,8/(83,96+3,8)=

=0,957

Производительность агрегата по пару

D

по заданию

Кг/с

25/3,6=6,94

Давление раб. Тела

P

по заданию

МПа

1,4

Т-ра рабочего тела

tнп

по заданию

oC

195

Т-ра питательн. Воды

tпв

по заданию

oC

104

Удельная энтальпия р.Т.

iнп

по табл.vi-7[4]

КДж/Кг

2788,4

Удельная энт. Питат. Воды

iпв

по табл.vi-7[4]

КДж/Кг

439,4

Значение продувки

n

по задан.

%

4,8

Полезно исп. Теплота вагрегате

Q1

D*(iнп-iпв)+n*

*D(Iкв-Iнп)

кВт

Q=6,94*(2788,4-439,4)+0,048*6,94*(830-439,4)=

=16432,3

Полный расход топлива

В

Q1/hQрр

Кг/с

16432,3/0,8396* *22040=0,88

Расчетный расход

Вр

В*(1-q4/100)

Кг/с

0,88*(1-5/100)=

=0,836

Таблица 1.11

Тепловой расчет котлоагрегата КЕ-25-14с

Наименование

Обозначение

Расчетная формула либо метод определения

Ед. Изм.

Расчет

1

2

3

4

5

6

 

Поверочный теплообмен в топке

       

1.

Температура холодного воздуха

 

oC

30

2.

Энтальпия холодного воздуха

Iхв

табл. 1.10

КДж/Кг

227,2

3.

Температура воздуха после воздухоподогревателя

tгв

принимается

oC

120

4.

Энтальпия воздуха после воздухоподогревателя

Iгв

диаграма

КДж/кг

925,5

5.

Количество теплоты вносимое в топку воздухом

Iг.В.(aт-1)+ I°х.В.*Daт

КДж/кг

925,5*(1,35-1,0)+227,2*0,1=346,6

6.

Полезное тепловыделение в топке

Qрр(100-q4-q3-q5)/(100-q4)+Qв

КДж/кг

22040*(100-0,8-5,0-3,8)/(100-5)+346,6=22126,4

7.

Адиабатическая температура горения

табл. 1.9

oC

2170

8.

Температура газов на выходе

J

по предварительному выбору табл. 5-3[4]

oC

1050

9.

Энтальпия газов на выходе

табл. 1.9

КДж/Кг

10458,7

10.

Площадь зеркала горения

R

по чертежу

м2

13,4

11.

Суммарная поверхность стенок

Fст

по чертежу

м2

115,2

12.

Диаметр экранных труб

dнб

по чертежу

мм

51*2,5

13.

Шаг труб экранов: боковых и фронтового заднего

S1

S2

по чертежу

по чертежу

мм

мм

55

100

14.

Эффективная лучевоспри-нимающая поверхность топки

Нлп

по чертежу

м2

92,1

15.

размер топочной камеры

по чертежу

м3

61,67

16.

Степень экранирования топки

Y

Нэкр/Fст

-

0,8

17.

Толщина излучающего слоя

3,6*Vт/Fст

м

3,6*61,67/115,2=1,93

           
           

18.

Относительное положение наибольших температур по высоте топки

X

стр. 28[4]

 

0,3

19.

Параметр учитывающий распре-деление температуры в топке

М

0,59-0,5*Xт

 

0,59-0,5*0,3=0,44

20.

Средняя суммарная теплоемкость товаров сгорания

Vгс*ср

 

КДж/Кг

(22040-10458,7)/(2170-1050)=11,35

21.

большая доля: водяных паров

трехатомных газов

гH20

гRO2

табл. 1.7

табл. 1.7

 

0,075

0,122

22.

Суммарная большая доля трехатомных газов

гn

ГH20+ ГRO2  

 

0,197

23.

Произведение

P*гn*Sт

 

м*МПа

0,1*0,197*1,93=0,036

24.

Степень черноты факела

А

рис. 5-4[4]

 

0,28

25.

Коэффициенты ослабления лучей:

3-х атомных газов

золовыми частицами

частицами кокса

kкокс

рис. 5-5 [4]

рис. 5-6 [4]

стр. 31 [4]

1/(м*Мпа)  

7,2

0,048

10

26.

Безразмерные характеристики:

X1

X2

X1

X2

стр. 31 [4]

-

-

0,5

0,03

27.

Коэффициенты ослабления лучей топочной средой

kг*гn

 

1/(м*Мпа)

7,2*0,197+0,04*3,99+10*0,5*0,03==1,77

28.

Суммарная сила поглощения топочного размера

kps

   

1,77*0,1*1,93=0,327

29.

Степень черноты топки

ат

рис. 5-3 [4]

 

0,57

30.

Коэффициент тепловой эффективности

Yср

S*Hтл/Fст

 

0,6*92,1/115,2=0,48

31.

Параметр

r

R/Fст

-

13,4/115,2=0,12

32.

Тепловая перегрузка стенок топки

Вр*Qт/Fст

кВт/м2

0,836*22040/115,2=159,9

33.

Температура газов на выходе из топки

J’’т

рис. 5-7 [4]

оС

1050

34.

Энтальпия газов на выходе из топки

I’’т

IJ - диаграмма

кДж/кг

10458,7

35.

Общее тепловосприятие топки

j(Qт- I’’т)

кДж/кг

0,96*(22126,4-10458,7)=11202,9

1

2

3

4

5

6

 

Расчет конвективного пучка

       

1.

Температура газа перед газоходом

J’кг

из расчета топки

оС

1050

2.

Энтальпия газа перед газаходом

I’кг

из расчета топки

кДж/кг

10458,7

3.

Температура газа за газоходом

J’’кп

принимается

оС

400

4.

Энтальпия газа за газаходом

I’’кп

диаграмма

кДж/кг

3747

5.

Диаметр труб

шаг поперечный

шаг продольный

dн*d

S1

S2

из чертежа

мм

мм

мм

51*2,5

110

95

6.

Число труб поперек движения газа

Z1

из чертежа

шт

22

7.

Число труб вдоль потока газа

Z2

из чертежа

шт

55

8.

Поверхность нагрева

Hкп

из чертежа

м2

417,8

9.

Ширина газохода

B

из чертежа

м

2,32

10.

Высота газохода

h

из чертежа

м

2,4

11.

Живое сечение для прохода газов

F

b*h-Z*dн*е

м2

2,32*2,4-22*2,5*0,051=2,763

12.

Толщина излучающего слоя

Sкп

0,9*dн*(4*S1*S2/(3,14*d2н)-1)

м

0,9*0,051*(4*0,11*0,095/(3,14*0,05)-1)=0,189

13.

Тепловосприятие по уравнению теплового баланса

Qбкп

j*(I’-I’’+Daкп*Iхв)

кДж/кг

0,96*(10458,7-3747+0,1*227,2=7063,1

14.

Температурный напор в начале газохода

Dtб

J’кп-tнп

оС

1050-195=855

15.

Температурный напор в конце газохода

Dtм

J’’-tнп

оС

400-195=205

16.

Средний температурный напор

Dt

(Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм)

оС

(855-195)/Ln(855/195)=459,2

17.

Средняя температура газов в газоходе

Jср

0,5*(J’+J’’)

оС

0,5*(1050+400)=725

18.

Средняя скорость газов в газоходе

w

Вр*Vг*(Jср+273)/(Fг*273)

м/с

0,836*9,24*(725+273)/(2763*273)=

=9,74

19.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке

рис. 6-6 [4]

Вт

м2*оС

63*1*0,925*0,95=58,45

20.

большая доля водяных паров

ГH2O

табл. 1.8

-

0,072

           

1

2

3

4

5

6

21.

Суммарная большая доля 3-х атомных газов

ГRO2

табл. 1.8

-

0,186

22.

Суммарная поглощающая способность 3-х атомных газов

 

p*Гn*Sкп

м/МПа

0,1*0,186*0,189=0,0033

23.

Коэффициент ослабления лучей 3-х атомными газами

рис. 5-5 [4]

1/(м*МПа)

29,0

24.

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

 

kг*Гп*P*Sт

 

29*0,186*0,1*0,189=0,1

25.

Степень черноты газов

а

рис. 5-4 [4]

 

0,095

26.

Температура загрязненной стены

 

оС

195+60=255

27.

Коэффициент теплоотдачи излучением

a1

рис. 6-12 [4]

Вт/

(м2*оС)

9,36

28.

Коэффициент использования

ò

0,9¸0,95

 

0,93

29.

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

a1

ò(aк-aл)

Вт/

(м2*оС)

0,93*(58,95+9,36)=63,53

30.

Коэффициент тепловой эффективности

y

табл. 6-2

 

0,6

31.

Коэффициент теплопередачи

К

y*a1

Вт/

(м2*оС)

0,6*63,53=38,5

32.

Тепловосприятие пучка

Qткп

К*Н*Dt/Вр*103

КДж/кг

38,5*417,8*459,15/(0,836*103)=7907

33.

Расхождение величин

(Qткп-Qбкп)/Qткп*100%

%

(7907-7663,1)/7907*100=3,1

 

Расчет воздухоподогревателя

       

1.

Температура газов на входе в воздухонагреватель

J’вп

из расчета конвективного пучка

оС

400

2.

Энтальпия газов на входе в воздухонагреватель

I’вп

из расчета конвективного пучка

КДж/кг

3747

3.

Температура газов на выходе из воздухонагревателя

J’’вп

по предварительному выбору

оС

270

4.

Энтальпия газов на выходе из воздухонагревателя

I’’вп

IJ - диаграмма

КДж/кг

2538

5.

Температура холодного воздуха

tх*в

 

оС

30

6.

Тепловосприятие по балансу

Qбвп

j(I’-I’’+Da*I*L)

КДж/кг

0,95*(3747-2538+0,08*227,2)=828,7

           

1

2

3

4

5

6

7.

Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя

tгв

по предварительному выбору

оС

120

8.

Энтальпия воздуха на выходе из воздухоподогревателя

Iгв

диаграмма

КДж/кг

925,5

9.

Тип воздухоподогревателя

 

Прил. 1 [1]

 

Тип Ш, площадь поверхности нагрева 166

10.

Диаметр труб

Прил. 1 [1]

мм

40*1,5

11.

Относительный шаг

поперечный

продольный

S1

S2

Прил. IV

 

1,5

2,1

12.

Отношение

r’

aвп-Daвп

 

1,35-0,1=1,25

13.

Энтальпия воздуха на выходе из воздухоподогревателя

I’’вп

Qбвп/(r’+Da/2)+I0вх

КДж/кг

828,7/(1,25+0,08/2)+227,3=869,7

14.

Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя

Полученная температура горячего воздуха t=115оС, различается от выбранной t=120оС на 5оС, что находится в норме

t’’вп

по IJ - таблице

оС

115

15.

Средняя температура газов

Jср

0,5*(J’+J’’)

оС

0,5*(400+270)=335

16.

Средняя температура воздуха

tср

0,5*(t’+t’’)

оС

0,5*(115+30)=72,5

17.

Средняя скорость воздуха

6¸8

м/с

8

18.

Средняя скорость газов

12¸16

м/с

12

19.

крупная разность температур

Dtб

J’-t’’

оС

400-115=285

20.

Меньшая разность температур

Dtм

J’’-t’

оС

270-30=240

21.

Средний температурный напор

Dt

(Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм)

оС

(285-240)/Ln(285/240)=262

22.

Секундный расход газа

V’г

Вр*Vг*(Jср+273)/273

м3/с

0,836*9,832*(335-273)/273=18,3

23.

Секундный расход воздуха

V’в

Вр*Vв*(J’ср+273)/273

м3/с

0,836*8,162*(725-273)/273=8,63

24.

Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны

рис. 6-5 [4]

Вт/

(м2*оС)

72*0,9*0,88*1,02=62,7

25.

Коэффициент теплоотдачи от газов с стенке

рис. 6-7 [4]

Вт/

(м2*оС)

35*1,03*1,02=36,8

1

2

3

4

5

6

26.

Коэффициент использования воздухоподогревателя

ò

табл. 6-3

 

0,7

27.

Коэффициент теплопередачи

К

ò*(aк*aл)/ (aк-aл)

Вт/

(м2*оС)

0,7*(62,7*36,8)/(62,7-36,8)=16,2

28.

Тепловосприятие по уравнению теплообмена

Qтвп

К*Н*Dt/(Вр*103)

КДж/кг

16,2*262*166/(0,836*103)=842,7

29.

Расхождение

DQ

 

%

100*(842,7-828,7)/842=1,6% 2%

 

Расчет водяного экономайзера

       

1.

Температура газов перед экономайзером

J’эк

из расчета воздухоподогревателя

оС

270

2.

Энтальпия газов перед экономайзером

I’эк

из расчета воздухоподогревателя

КДж/кг

2538

3.

Температура газов за экономайзером

J’’эк

принимаем

оС

135

4.

Энтальпия газов за экономайзером

I’’эк

диаграмма

КДж/кг

1320

5.

Тепловосприятие экономайзера

Qбэк

j(I’-I’’+a*I*L)

КДж/кг

0,96*(2538-1320+0,1*277,4)=1241

6.

Температура питательной воды

tпв

по заданию

оС

104

7.

Энтальпия питательной воды

Iпв

по заданию

КДж/кг

439,2

8.

Энтальпия воды за экономайзером

Iэк

Iпв+Qбэк*Вр/D

КДж/кг

439,2+1241*0,876/6,94=568,5

9.

Тип экономайзера

 

прил. V1 [4]

 

ЭП-646

10.

Температура воды за экономайзером

t’’в

табл. V1-6 [4]

оС

136

11.

крупная разность температур

Dtб

J’-t’’в

оС

270-135=134

12.

Меньшая разность температур

Dtм

J’’-tпв

оС

135-100=35

13.

Средний температурный напор

Dt

(Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм)

оС

(134-35)/Ln(134/35)=62,8

14.

Средняя температура газов

Jср

0,5*(J’+J’’)

оС

0,5*(270+135)=202,5

15.

Длина труы

L

табл. 1V-2 [4]

м

2

16.

Средняя скорость газов

w

принимается 6¸12

м/с

11

17.

Секундный расход газов

Vсек

Вр*Vг*(Jср+273)/273

м3/с

0,836*10,011*(202+273)/273=14,24

1

2

3

4

5

6

18.

Живое сечение всего экономайзера

¦

Vсек/wэк

м2

14,24/8=1,78

19.

Коэффициент теплопередачи

k

рис. 6-4 [4]

Вт/

(м2*оС)

25,8

20.

Типовая поверхность нагрева экономайзера

Нэк

табл.1У-2 [4]

М2

646

21.

Расчетная поверхность нагрева экономайзера

Нэк

Q*Вр*103/(К*Dt)

м2

1241*0,816*103/(62,8*25,8)=640

22.

Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена

К*Н*Dt/(Вр*10-3)

КДж/кг

25,8*646*62,8/(0,836*103)=1252

23.

Расхождение

   

%

(1252-1241)/1252*100=0,0882%

     

Расчет окончен

   

Таблица 1.12

Сводная таблица теплового расчета котлоагрегата КЕ-25-14с

Наименование

Обозначение

Ед. Изм.

Расчетное значение

1

2

3

4

5

 

Тепловой баланс

     

1.

Распологаемая теплота топлива

Qрр

КДж/Кг

22040

2.

Температура уходящих газов

Jух

oC

135

3.

утрата теплоты с уходящими газами

q2

%

6,25

4.

К.П.Д.

h

%

83,96

5.

Расход топлива

Кг/с

0,836

 

Топка

     

1.

Температура воздуха

oC

120

2.

Теплота, вносимая воздухом

КДж/Кг

346,6

3.

Полезное тепловыделение

КДж/Кг

22126,4

4.

Температура газов на выходе

oC

1050

5.

Энтальпия газов на выходе

КДж/Кг

10458,7

6.

Тепловосприятие

КДж/Кг

11202,9

 

Конвективный пучок

     

1.

Температура газов:

на входе

на выходе

J’

J’’

oC

oC

1050

400

2.

Энтальпия газов:

на входе

на выходе

I’

I’’

КДж/Кг

КДж/Кг

104587

3747

3.

Тепловосприятие поверхности нагрева

Qбкп

КДж/Кг

7663,1

 

Воздухоподогреватель

     

1.

Температура газов:

на входе

на выходе

J’

J’’

oC

oC

400

270

2.

Энтальпия газов:

на входе

на выходе

I’

I’’

КДж/Кг

КДж/Кг

3747

2538

3.

Температура воздуха:

на входе

на выходе

t’в

t’’в

oC

oC

30

115

4.

Энтальпия воздуха:

на входе

на выходе

 

КДж/Кг

КДж/Кг

227,2

869,7

5.

Тепловосприятие поверхности нагрева

Qбвп

КДж/Кг

828,7

 

Экономайзер

     

1.

Температура газов:

на входе

на выходе

J’

J’’

oC

oC

270

135

2.

Энтальпия газов:

на входе

на выходе

I’

I’’

КДж/Кг

КДж/Кг

2538

1320

3.

Тепловосприятие поверхности нагрева

Qбэк

КДж/Кг

1241

Расчетная невязка теплового баланса парогенератора, КДЖ/кг

Q=Qрр*h-(Qтл+Qкп+Qэк)*(1-Q4/100)

Q = 22040*0,8396-(11202,9+7663,1+1241)*(1-5/100)=59,7

Q/Qрр = 59,7/22040*100 = 0,27% 0,5%

1.8. АЭРОДИНАМИЧЁСКИЙ РАСЧЕТ

ТЯГОДУТЬЕВОГО ТРАКТА

В условиях проектируемого объекта каждый котлоагрегат обязан иметь свой дутьевой вентилятор и дымосос. Основными параметрами тягодутьевых машин являются их производительность и создаваемый напор. Дымососы и вентиляторы поставляются комплектно к котлоагрегату. Нам нужно произвести аэродинамический расчет тягодутьевого тракта и определиться: довольно ли будет рабочих давлений вентилятора и дымососа для преодаления аэродинамических сопротивлении тракта.

В этом расчете определяются также сечения воздуховодов и газоходов. Аксонометрические схемы дутьевого тракта и тракта для удаления товаров сгорания представлены на рис. 1.3 И рис. 1.4.

Схема дутьевого тракта

Рис. 1.3.

1-вентилятор, 2-воздухозаборник, 3-воздухоподогреватель, 4-зоны дутья

Схема тракта для товаров сгорания

рис .1.4.

1-дымосос, 2-котлоагрегат, 3-воздухоподогреватель, 4-экономайзер,

5-циклон, 6-дымовая труба

1.8.1. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

ДУТЬЕВОГО ТРАКТА

1. Действительное количество воздуха, нужное для полного сгорания топлива, м3/с.

Vв =Vo*Вр*aт*(tв+273)/273=5,83*0,836*1,35*(115+273)/273=9,35

где Вр - расчетный расход топлива. Вр=0,836 кг/с - из теплового расчета

Vo - теоретический расход воздуха для сгорания 1кг топлива

Vo=5,83 м3/кг - из теплового расчета

aт - коэффициент избытка воздуха в топке, aт=1,35

2. Скорость воздуха по тракту, м/с

w=10 (принимаем)

3. Сечение главенствующего тракта, м2

F=Vв/wв=9,35/10 = 0,935 ахв=0,95*0,95

4. Сечение рукавов к дутьевым зонам, м2

f ‘=f /4 =0,935/4=0,234 ахв=0,4*0,6

5. Плотность воздуха при данной температуре, кг/м3

rв=rов*273/(273+115)=1,293*273/(273+115)=0,91

6. Сумма коэффициент местных сопротивлений по тракту воздуха:

патрубок забора воздуха ¦=0,2; плавный поворот на 90°(5 шт.) ¦=0,25*5=1,25; резкий поворот на 90° ¦=l,l; поворот через короб f =2, направляющий аппарат ¦=0,1; диффузор ¦=0,1; тройник на проход - 3 шт. ¦=0,35*3=1,05

S¦=5,8

7. утрата давления на местные сопротивления, Па

Dhме=S¦*w/2*r = 5,8*102/2*0,91=263,9

8. Сопротивление воздухоподогревателя, Па

Dhвп=400

9. Аэродинамическое сопротивление топочного оборудования, Па

Dhто=500

10. Полное аэродинамическое сопротивление воздушного тракта, Па

Dhв=Dhме+Dhвп+Dhто=263,9+400+500=1163,9

11. Производительность вентилятора, м3/с (м3/ч)

Qв=1,1*Vв=1,1*9,35=10,285 (37026) кг/с (м3/ч)

12. Полный напор вентилятора, Па

Нв=1,2*Dhв=1,2*1163,9=1396,68

13. Тип и маркировка вентилятора выбирается из табл. 1.4.1 [3]. Принимаем дутьевой вентилятор ВДН-12,5 с чертами: производительность 39,10 тыс. М3/ч; полное давление 5,32 кПа, наибольший К.П.Д. 83%, Мощность электродвигателя А02-92-4

N=100 кВт.

1.8.2. АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ

ТРАКТА товаров СГОРАНИЯ

1. Действительное количесгво товаров сгорания, м3/с

Vr=Vп*Вр=l0,0ll*0,836=8,37

где Vп - суммарный размер товаров сгорания 1кг топлива = 10,011м3/кг(табл.1.7)

2. Температура товаров сгорания за экономайзером, oC

Jух=135 oC (табл.1.10)

3. размер товаров сгорания перед дымососом, м3/с

Vдг= Vг *(273+Jух)/273=8,37*(273+135)/273=12,51

4. Плотность пропуктов сгорания при соответствующих температурах, кг/м3

r=273/(273+Ji)

- перед дымососом rд=1,34*273/(273+132)=0,897

- перед дымовой трубой rдт=1,34*273/(273+132)=0,903

5. Средняя скорость товаров сгорания по тракту, м/с

w= 10 (принимается)

6. Сечение газоходов, м2

F=12,51/10=1,25 ахв=1,1*1,1

7. Сумма коэффициентов местных сопротивлений:

- плавный поворот на 90°(2 шт.) ¦=7*0,25=1,75; поворот на 90° через короб ¦=2; направляющий аппарат ¦=0,1; диффузор ¦=0,1; поворот на 135°(3шт.) ¦=3*1,5=4,5; тройник на проход ¦=0,35; выход в дымовую трубу ¦=1,1

S¦ =9.9

8. утраты напора в местных сопротивлениях, Па

Dhме=S¦*w/2*r=9,9*102/2*0.9 =445,5

9. Высота дымовой трубы, м

H=8О

10. Скорость газов в дымовой трубе, м/с

wд=16

11. Внутренний диаметр устья трубы, м

dу=SQRT(12,51*2*4/(3,14*16))=2

12. Диаметр основания трубы, м

dосн=dу+0,02*Hтр=2+0,02*80=3,6

13. Средний диаметр трубы, м

dср=dу+dосн=(2+3,6)/2=2,8

14. утрата напора на трение в дымовой трубе, Пa

Dhтр=¦*H/dср*w2/2*r=0,02*80/2,80*162/2*0,903=92,47

15. Сопротивление котлоагрегата, Па

Dhк=1227

16. Самотяга в дымовой трубе, Па

Dhсам=H*(rв-rг)*g=80(l,16-0,903)*9,8l=20l,7

17. Полное аэродинэмическое сопротивление тракта товаров сгорания, Па

Dh=Dhмс+Dhтр+Dhк-Dhсам=445,5+92, 47+1227-201,7=1563,27

18. Расчетная производительность дымососа, м3/с (М3/2)

Qд=1,1*Vгд=1,1*12,51=13,81 (49702)

19. Расчетный напор дымососа, Па

Hд=l,2*Dh=1,2*1563,27=1876

20. Тип и маркировка дымососа выбирается по табл. 14.4 [3]. Принимаем к установке дымосос ДН-15 с чертами: производительность 50 тыс. М3/ч; полное давление 2,26 кПа; наибольший К.П.Д. 82%; Мощность электродвигателя А02-92-6 N= 75 кВт.

2. СПЕЦЧАСТЬ

РАЗРАБОТКА БЛОЧНОЙ СИСТЕМЫ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ

В связи с реконструкцией котельной, которая заключается в переводе паровых котлоагрегатов КЕ-25 с производственного назначения на отопительно-производственное назначение, водогрейные котлы ТВГ-3 консервируются, а для получения тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение административно-бытовых зданий шахтоуправлеия и жилых домов поселка шахты «Кочегарка» в специальной части дипломного проекта разрабатывается блочная система подогревателей сетевой воды на отопление и подогревателей горячего водоснабжения, состаящая из пароводяных и водоводяных теплообменников.

Надежность работы поверхностей нагрева котельных агрегатов и систем теплоснабжения зависит от свойства питательной и подпиточной воды.

Основной задачей подготовки воды в котельных является борьба с коррозией и накипью. Коррозия поверхностей нагрева котлов подогревателей и трубопроводов тепловых сетей вызывается кислородом и углекислотой, которые попадают в систему совместно с питательной и подпиточной водой.

Качество питательной воды для паровых водотрубных котлов с рабочим давлением 1,4МПа в согласовании с нормативными документами обязано быть следующим:

- общественная твердость 0,02мг.Экв/л,

- растворенный кислород 0,03мг/л,

- свободная углекислота - отсутствие.

При выборе схем обработки воды и при эксплуатации паровых котлов качество котловой (продувочной) воды нормируют по общему солесодержанию (сухому остатку): величина его обуславливается конструкцией сепарационных устройств, которыми оборудован котел, и устанавливается заводом изготовителем. Солесодержание котловой воды для котлов КЕ-25-14с не обязано превосходить 3000 мг/л.

2. 1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Источником водоснабжения котельной служит канал Северский Донец-Донбасс. Вода поступает в котельную с t=5°С в зимний период.

начальная вода имеет следующий состав, который представлен в таблице 2.1.

Таблица 2.1.

Анализ исходной воды
   

Обозна

Единица измерения

Наименование

чение

мг.Экв/л

мг/л

1.

Сухой остаток

-

1017

2.

твердость общественная

Жо

8,6

-

3.

твердость карбонатная

Жк

4,0

-

4.

5.

6.

Катионы: кальций

магний

натрий

Ca2+

Mg2+

Na+

4,8

3,8

1,16

96,2

46,2

32,6

7.

Сумма катионов

Кат

9,76

175

8.

9.

10.

Анионы: хлориды

сульфаты

бикарбонаты

Cl

SO42-

HCO3-

-

-

-

124

390

-

11.

Сумма анионов

АН

-

-

12.

Pн=7,5

     

2.2. ВЫБОР СХЕМЫ ПРИГОТОВЛЕНИЯ ВОДЫ

Выбор схемы обработки воды для паровых котлов проводится по трем главным показателям:

- величине продувки котлов;

- относительной щелочности котловой воды;

- по содержанию углекислоты в паре.

поначалу проверяется, допустима ли более обычная схема обработки воды натрий катионирования по этим показателям.

Продувка котлов по сухому остатку, % определяется по формуле

Рп=(Сх*Пк*100)/(Ск.В*x*Пк)=1072*0,123/(3000-1072*0,123)*100=4,6%

где Сx - сухой остаток химически чистой воды, мг/л,

Cx=Св+2,96Н-10,84Н=1017+2,96*4,8+10,84*3,8=1072 мг/л

Пк - суммарные утраты пара; в долях паропроизводительности котельной

Ск.В - сухой остаток котловой воды, принимается по данным завода изготовителя котлов

Относительная щелочность котловой воды равна относительной щелочности химически обработанной воды, %, определяется по формуле

Щ’=40*Жк*100=40*4*100/1072=14,9% < 20%

где 40 - эквивалент Щ мг/л

Щi- щелочность химически обработанной воды, мг.Экв/л, принимается для способа Na -катионирования, равной щелочности исходной воды (карбонатной жесткости).

Количество углекислоты в паре определяется по формуле:

Суг=22*Жк*a0*(a'-a")=22*4,0*0,19(0,4+0,7)=18,39 мг/л

18,39мг/л < 20мг/л

где a0 - доля химически чистой води в питательной;

a' - доля разложения НСO3 в котле, при давлении 14кгс/см2(1,4МПа) принимается равной 0,7

a'' - доля разложения НСO3 в котле, принимается равной 0,4

Производительность цеха водоподготовки принимаем из табл. 1.5 П.44 - Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку.

Следовательно принимаем схему обработки воды методом

натрий-катионирование.

Gцр=Gс.В.=3,24кг/с=11,66 м3/ч

2.3. РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

Расчет оборудования нужно начинать с хвостовой части т.Е. С натрий-катионитных фильтров второй ступени, т.К. Оборудование обязано обеспечить дополнительное количество воды, идущей на собственные нужды водоподготовки.

2.3.1. Натрий-катионитные фильтры второй ступени.

Для сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для второй ступени устанавливаем дла фильтра: второй фильтр употребляется для второй ступени в период регенерации и сразу является резервным для фильтров первой ступени катионирования.

Принимаем к установке фильтр ФИПА 1-1, 0-6

Ду = 1000мм, Н=2м.

Количество солей жесткости полдлежащих удалению определяется по формуле:

Ап=24*0,1*Gцр=24*0,1*11,66=27,98 г.Экв/день,

где 0,1 - твердость фильтрата после фильтров первой ступени катионирования, мг.Экв/л

Gцр - производительность натрий-катионитового фильтра, м3/ч

Число регенерации фильтра в день:

n=A/¦*h*E*nф=27,98/0,76*2*424*1=0,04 рег/сут.

Где h - высота слоя катионита, м

¦ - площадь фильтрования натрий-катионитного фильтра,

¦=0,76м2, табл.5 [3]

n - число работающий фильтров

E - рабочая обменная способность катионита,г.Экв/м^

E=j*y*Eп-0,5*g*0,1=0,94*0,82*550-0,5*7*0,1=424 г.Экв/м3

где j - коэффициент эффективности регенерации принимается по табл. 5-5 [5] j=0,94

y - коэффициент, учитывающий понижении обменной способности катионита по Са+ и Mg+ за счет частичного задержания катионов, принимается по табл. 5-6 [5] y=0,82

Eп - полная обменная способность катионкта, г.Экв/м3, принимается по заводским данным

g - удельный расход воды на отмывку катионита м3/м3, принимается по табл. 5-4 [5] g=7

0,5 - доля умягчения отмывочной воды

Межрегенерационный период работы фильтра

t =1*24/0,04-2 = 598ч

2 - время регенерации фильтра, принимаем по табл. 5-4 [5]

Скорость фильтрования

wф=11,66/(0,76*1)=15,34м/ч

Расход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра П ступени:

QNaCl=424*0,76*2*350/1000=225,57 кг/рег

где g - удельный расход соли на регенерацию фильтров, 350г.Экв/м3 по табл. 5-4 [5]

размер 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит:

Qн.Р=QNaCl*100/(1000*1,2*26)=225*57*100/(1000*1,2*26)=0,72м3

где 1,2 - удельный вес насыщенного раствора соли при t =20°С

26 - 26%-ное содержание соли NaCl в насыщенном растворе при t =20°С

Расход технической соли в день

Qтехн= QNaCl*100/93=225*57*0,04*100*1/93=9,7 кг/сут

где 93 - содержание NaCl в технической соли, %

Расход технической соли на регенерацию фильтров в месяц

Qм=Qт*30=9,7*30=291 кг

Расход воды на регенерацию натрий-катионитного фильтра слагается из:

а) расхода воды на взрыхляющую промывку фильтра

Вв=b*z/100=30*76*60*15/1000=2,05м3

где b - интенсивность взрыхляющей промывки фильтров л/м2

принимается по табл. 5-4 [5], b=30 л/м2

z - длительность взрыхляющей промывки, мин.

принимается по табл. 5-4 [5], z=15

б) расхода воды на приготовление регенерационного раствора соли

Врег=QNaCl*100/(1000*g*r)=225,57*100/(1000*7*1,04)=3,1м3

где 100 - концентрация регенерационного раствора, принимается по табл. 5-4 [5]

r - плотность регенерационного раствора, принимается по табл. 15.6 [5], r=1,04 кг/м3

в) расхода воды на отмывку катионита от товаров регенерации:

Вотм=q*¦*tрег=7*0,76*2=10,64 м3

где q - удельный расход воды на отмывку катионита, принимается 7 м3/м3 по табл. 5-4 [5]

Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра П-ой ступени с учетом использования отмывочных вод для взрыхления:

Врег=2,05+3,1+(10,64-2,05)=13,74м3/рег

Расход воды в день в среднем составит:

Всут=13,74*0,04 = 0,55м3/сут

2.3.2. Натрий-катионитные фильтры 1 ступени

Принимаются к установки как и для второй ступени два фильтра Æ = 1000мм, Н=2м.

Количество солей жесткости подлежащих удалению определяется по формуле:

A1=24*(К0-0,l)=24х(8,6-0,1)х11,66=2378,64 г.Экв/л

где Ж- общественная весткость воды, поступающая в натрий-катионитные фильтры

0,1 - остаточная твердость после первой ступени катионирования.

Рабочая обменная способность сульфоугля при натрий-катионировани.

Е=0,74*0,82*550-0,5*7*8,6=304 г.Экв/м3

Число регенерации натрий-катионитных фильтров первой ступени:

n=2378,64/(0,76*2*304*2)=2,57 рег/сут

Межрегенерационный период работы каждого фильтра

Т1=24*2/2,57-2=16,67

обычная скорость фильтрации при работе всех фильтров:

wф=11,66/(0,76*2)=7,67

наибольшая скорость фильтрации (при регенерации одного из фильтров)

wф=11,66/(0,76*(2-1))=15,34 м/ч

Расход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра первой ступени

QNaCl=304*0,76*2*150/1000=69,31 кг/рег

размер 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию

Q=69,31*100/(1000*1,2*26)=0,22 м3

Расход технической соли в день

Qс=69,31*257*100*2/93=383,07 кг/сут

Расход технической соли на регенерацию натрий-катионитных фильтров первой ступени в месяц

Qм=30*383,07=11492 кг/мес.

Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра

Впр=3*0,76*60*12/1000=2,05 м3

Расход воды на приготовление регенерационного раствора соли

Врег=69,21*100/(1000*7*1,04)=0,95 м3

Расход воды на отмывку катионита

Вотм=7*0,76*2=10,64 м3

Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра 1 ступени с учетом использования отмывочных вод для взрыхления

В=2,05+0,95+(10,64-2,05)=11,59 м3/рег

Расход воды на регенерацию натрий-катионитных фильтров 1 ступени в день

Всут=11,59*2,57*2=59,57 м3/сут

Среднечасовой расход воды на собственные нужды натрий-катионитных фильтров первой и второй ступени:

в=59,57*0,55/24=2,51 м3/ч

2.4. РАСЧЕТ СЕТЕВОЙ УСТАНОВКИ

2.4.1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ВОДОВОДЯНОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ

Исходные данные:

1. Температура греющей воды (конденсата) на входе

в подогреватель (табл. 1.4. П.34) Т1=165оС

2. Температура греющей воды (конденсата) на выходе

из подогревателя (табл. 1.4 П.3З) Т2=80оС

3. Температура нагреваемой воды на входе

в подогреватель (табл. 1.4 П.5) t2=70оС

4. Температура нагреваемой вода на выходе из подо-

гревателя (табли.5 П.59) t1=82,34оС

5. Расчетный расход сетевой воды( табл. 1.5П .6) G=51,37кг/с

РАСЧЕТ

Принимаем к установке два водоводяных подогревателя.

Так как в работе будут находиться две установки, то расход нагреваемой воды через одну установку составит:

G1=G/2=51,37/2=25,68 кг/с

Расход греющей воды определяем из уравнения теплового баланса подогревателя:

G1*(t1-t2)*C=G2*(T1-T2)*C*h

где h - коэффициент,учитывающий понижение тепловой мощности за счет утрат в окружающую среду, принимаем h=0,96

G2=(25,68*(82,34-70))/((165-80)*0,96)=3,88 кг/с

Средняя температура греющей воды

Тср=(165+80)/2=122,5оС

7. Эквивалентный диаметр межтрубного пространства

dэ=(D2-z*d2н)/(D-z*dн)=(0,2592-109*0,0162)/(0,259-109*0,016)=0,019559м

6. Скорость воды в трубках

wтр=G1/(¦тр*r)=25,68/(0,01679*1000)=1,53 м/с

9. Скорость воды в межтрубном пространстве

wмтр=G2/(¦мтр*1000)=3,88/(0,03077*1000)=0,126 м/с

10. Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенам трубок

a1=1,163*А1*w0,8мтр/d0,2э=1,163*2567,99*1,530,8/0,0195590,2=1495,7 Вт/м2к

где А1 - Температурный множитель, определяемыйп по формуле

A1=1400+18*Тср-0,035*Т2ср=1400+10*122,5-0,035*122,52=3079,8

11. Коэффициент теплоотдачи от стен трубок к нагреваемой воде

a2=1,163*А2*w0,8тр/d0,2э=1,163*2567,99*1,530,8/0,0140,2=9815,03 Вт/м2к

где A2=1400+18*tср-0,035t2ср=1400+l8*76,17-0,035*76,172=2567,99

12. Коэффициент теплопередачи

К0=1/(1/a1+б/l+1/a2)=1/(1/1495,7+0,001/105+1/9815,03)=1283 Вт/м2к

где б - толщина стен латунных трубок

l - коэффициент теплопроводности латуни

l=105 Вт/мк при t =122оС

Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева:

К=К0*m=1283*0,75=962,25 Вт/м2к

где m - поправочный коэффициент на загрязнение и неполное омывание поверхности нагрева =0,75

13. Поверхность нагрева подогревателя

Н=G1*C*(t1-t2)/(K*Dt)=25,68*4190*(82,34-70)*0,85/(962,25*34,44)=34,06 м2

14. Количество секций подогревателя

Z=H/Fi=34,06/20,3=1,7

где Fi - поверхность нагрева одной секции водоподогревателя

Принимаем 2 секции

2.4.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОДОВОДЯНОГО

ПОДОГРЕВАТЕЛЯ

утраты напора воды в трубах

1. Внутренний диаметр трубок dвн=0,014м

2. Длина одного хода подогревателя: L=4м

3. Коэффициент трения / при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости а=0,0002м принимаем равным 0,04

4. Коэффициенты местных сопротивлений для одной секции:

вход в трубки - 1

выход из трубок - 1

поворот в колене - 1,7

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

S¦=3,7

5. утраты напора воды в трубках для двух секций водоводяного подогревателя при длине хода 4м

Dh=(l*Z/dвн+S¦)*w2тр*r/2=(0,04*4/0,014+3,7)*1,532*1000/2*2=354 МПа

где r - плотность воды, принимаем равной 1000м/м3

- количество секций подогревателя, соединенных последовательно

l - коэффициент трения

утраты напора в межтрубном пространстве

1. Эквивалентный диаметр живого сечения межтрубного пространства

dмтрэ=0,019559м

2. Коэффициент трения при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости а=0,0002м и принимаем равным 0,04

3. Коэффициент местного сопротивления подогревателя по межтрубному

пространству определяем по формуле:

¦=13,5*¦мтр/¦п=0,03077/0,03765*13,5=11,03

где ¦п - площадь сечения подходящего патрубка

Средняя температура нагреваемой воды

tср=(t1*t2)/2=(70+82,34)/2=76,17оС

Среднелогарифмическая разность температур меж греющей и нагре ваемой водой

Dt=(Dtб-Dtм)/ln(Dtб-Dtм)=(82,66-10)/ln(82,66/10)=34,44оС

Где Dtб - крупная разность температур = 165-82,34 = 82,66 °С

Dtм - меньшая разность температур = 80-70=10 °С

Для сетевой установки типа БПСВ-14 к дальнейшему расчету выписываем конструктивные данные водоводяного подогревателя 140СТ 34-588-68 3

а) внутренний диаметр корпуса Двн = 259 мм

б) наружный и внутренний диаметр трубок

dн=16мм, dвн=14мм

в) число трубок в живом сечении подогревателя

Z=109

г) площадь живого сечения трубок

¦тр=0,01679м2

д) площадь сечения межтрубного пространства

¦мтр=0,03077м2

е) поверхность нагрева одной секции

Fi=20,3м2

¦п=0,03765м2

¦мтр - площадь живого сечения межтрубного пространства принимаем

¦м =0,03077м2 3

4. утраты напора воды в межтрубном пространстве двух секций водоводяного подогревателя

Dhмтр=(0,04*4/0,019559+11,03)*(0,1262*1000)/2*2=305 Па

где L - длина одного хода подогревателя, L=4м

wмтр - скорость воды в межтрубном пространстве, wмтр=0,126м/с

(из теплового расчета водоводяного подогревателя)

r=1000 - плотность воды в кг/м3

2.4.3. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОВОДЯНОГО

ПОДОГРЕВАТЕЛЯ

Исходные данные:

- Температура греющего пара при давлении 0,7 МПа

(табл. 1.4 Р.15) Т1=165°С

- Температура нагреваемой воды на входе в подогреватель

t2=82,34°С (табл. 1.5 П.59)

- Температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателя

t1=150°С (табл. 1.4 П.3)

1. Количество теплоты расходуемое в подогревателе

Q=25,68*4190*(150-82,34)*10-6=7,28 МВт

где G1=25,68 кг/с - расход нагреваемой воды (из теплового расчета водоводяного подогревателя)

2. В сетевой установке БЛСВ-14 в качестве пароводяного подогревателя принят подогреватель 050СT 34-577-69. Из табл. 3 Выписываем его техно характеристику:

а) поверхность нагрева Н =53,9м2

б) наружный диаметр Дн = 630мм

в) длина трубок L =3м

г) внутренний диаметр корпуса D =616мм

д) число трубок Z=392 шт.

е) диаметр латунных трубок 16мм

ж) приведенное количество трубок в вертикальном ряду Zпр=17,8 шт.

з) площадь живого сечения межтрубеого пространства ¦мтр=0,219м2

и) площадь живого сечения одного хода трубок ¦тр=0,0151м2

Скорость воды в трубках:

wтр=25,68/(0,0151*1000)=1,7 м/с

4. Средняя температура нагреваемой воды

tср=(150+82,34)/2=116,2 оС

5. Среднелогарифмическая разность температур меж паром и водой:

Dt=(82,66-15)/(82,66/15)=39,64 оС

где Dtб - крупная разность температур

Dtб=165-82,34=82,66 оС

Dtм - меньшая разность температур

Dtм=165-150=15 оС

6. Средняя температура стен трубок

tстср=(Tср+ tср)/2=(165+116,2)/2=140,6 оС

7. Коэффициент теплоотдачи от пара к стенам трубок

a1=А2*1,163/(Zпр*dн*(T-tстср))=4*8352,6*1,163/(17,8*0,016*(165-140,6))=5983 Вт/м2к

где А2 - температурный множитель, определяемый по формуле

А2=4320+47,54*Т-0,14*Т2=4320+47,54*165-0,14*1652=8352,6

8. Коэффициент теплоотдачи от стен трубок кводе:

a2=А1*1,163*w0,8тр/d0,2вн=3019*1,163*1,70,8/0,0140,2=12602 Вт/м2к

где A1 - температурный множитель ,определяемый по формуле

A1 = 1400+18*tср-0,035*t2ср=1400+18*116,2-0,035*116,22=3019

9. Коэффициент теплопередачи

К0=1/(1/a1+0,001/l+1/a2)=1/(1/5983+0,001/105+1/12602)=3914 Вт/м2к

Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева:

К=3914*0,75 = 2935,5 Вт/м2к

где 0,75- поправочный коэффициент на загрязнение и неполное

смывание поверхности нагрева, m = 0,75

10. Поверхность нагрева пароводяного подогревателя

H=7,28*106/(2935,5*39,64)=62,56 м2

11. Количество подогревателей

Z=60,4/53,9=1,16

Принимаем 2 рабочих

2.4.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОВОДЯНОГО

ПОДОГРЕВАТЕЛЯ

утраты напора в трубках пароводяного подогревателя определяются по формуле:

Dh=Dhтр+Dhмс=(l*L/dэ*Z+åò)*wтр*r/2=(0,04*3/0,014*4+13,5)*1,72*1000/2=69050 Па

где Dhтр - утраты напора на трение

Dhмс - утраты напора на местные сопротивления

l - коэффициент трения, принимаемый при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости = 0,0002м равным 0,04

r-плотность воды, 1000 кг/м3

L - длина одного хода пароводяного подогревателя, принимаем 3м

Z - количество ходов подогревателя, в данном дипломном проекте расчитывается четырехходовой пароводяной подогреватель

åò - сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Коэффициент местных сопротивлений для четырехходового пароводяного подогревателя

вход в камеру - 1,5

вход из камеры в трубки 1х4 - 4

выход из трубок в камеру 1х4 - 4

поворот на 180o в камере - 2,5

выход из камеры - 1,5

Сумма коэффициентов местных сопротивлений для четырехходового пароводяного подогревателя марки 050СТ 34-577-68 будет составлять åò =13,5

3. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

В технико-экономическом разделе дипломного проекта делается сравнение использованных двух видов топлива на реконструируемой котельной: Основного - угля ГР и перспективного - газа от дегазации газовых выбросов шахт, а также определяется сметная цена строительных и монтажных работ. Технико-экономические расчеты производятся в гривнах с внедрением переводных индексов стоимости строительно-монтажных работ в цены 1993г., Коэффициентов рыночных отношений, а также индекса удорожения цен 1997г. К ценам 1995г.

Тогда общий переводный индекс для строительно-монтажных работ: 80,6*1013*1,8562*10-5=1,516 и для оборудования 48,2*3452*1,8562*10-5=3,03

3.1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1. Годовая выработка тепловой энергии, ГДж

åQвырг=åQгтп+åQсн (3.1)

где Qгтп - годовая отпущенная тепловая энергия,

Qсн - годовой расход тепловой энергии на обственные нужды котельной, Qсн = 15*Qот

åQгтп=Qопов*nоп*3,6+Qзгв*nоп*3,6+Qлгв*(8400-nоп)*3,6+Qлтех*(8400-nоп)*3,6+Qзтех*nоп*3,6 (3.2)

где nоп - число часов отопительного периода, nоп=4320( табл. 1.1)

Qзгв - расчетный расход тепловой энергии в зимний период, Qзгв = 1,36 МВт (табл. 1.2)

Qлгв - то же в летний период, Qлгв = 0,963 МВт (табл. 1.3)

Qтех - расход тепловой энергии на технологию в зимний и летний периоды

Qзтех = 11,69 МВт, Qлтех = 1,24 МВт (табл.1.3)

Qопов - расход тепловой энергии за отопительный период на отопление и вентиляцию, МВт

Qопов= Qров*(tвп-tсроп)/(tвп-tро)=15,86*(18+1,6)/(18+24)=7,4

åQгопт - годовая отпущенная тепловая энергия

åQсн - годовой расход тепловой энергии на собственные нужды котельной åQсн=0,15*Qот

Тогда:

Qготп=7,4*4320*3,6+1,36*4320*3,6+0,963(8400-4320)*3,6+1,24(8400-4320)*3,6+11,69*4320*3,6 =350396 ГДж/г

Qгвыр=350396+0,15*350396=402955,4 ГДж/г

2.Годовой расход топлива, т/год

уголь

Вг=Кптх * Qгвыр / hку * Qрн

где Кпт – коэффициент, учитывающий утраты топлива для угля - Кпт =1,07; для газа дегазации Кпт =1,05

hку - к.П.Д. Брутто котельной, для угля hку =83,96%, для газа hку =0,93

-при сгорании каменного угля Вкт=1,07*402955,4/0,8396*22040=25298 т/г

-при сгорании газа от дегазации Вгт=1,05*402955,4*106/0,93*39750=11,44*106 м3/год

3.цена угля по фабрике 101,6 грн за 1т

цена газа дегазации 84,4 грн. За 103 м3

4.стоимость за воду 0,560 грн. За 1м3 для шахтных котельных

5.стоимость за 1 кВт/ч потребляемой электроэнергии

Сд=0,06 грн., А за 1 кВт установленной мощности Сд=0,07 грн.

6.Штатное расписание котельной при работе:

на угле – 22 человека, в том числе ИТР – 3 чел., Рабочих – 17 чел., Механизаторы – 2 чел.

на газе дегазации – 18 чел., В т.Ч. ИТР – 3 чел., Рабочих – 15 чел., Механизатор – 1 чел.

7.Годовые амортизационные отчисления:

-по зданиям и сооружениям – 5,5%

-по оборудованию – 12,5%

8.Месячный фонд зароботной платы с премиями и начислениями на одного работающего по котельной. Аср=170 грн.

9.Установленная мощность котлоагрегатов. Qуст=28,91 МВт (табл. 1.3)

10.Годовой расход воды, м3

Свг=Сзсв*nоп+Слсв(8400-nhоп)

где Свг ,Сзсв – расход воды в зимний и летний периоды (табл. 1.5. П.44), М3/ч

Свг=11,66*4320+4,03(8400-4320)=66813,6 м3/ч

11.Установленная мощность токоприемников, кВа

Nу=Эуд*Qуст

где Эуд - удельная установленная мощность электродвигателей, кВт/МВт.

При Qуст = 28,91 МВт по табл. 10.6

для каменного угля Эуд = 12,4 кВт/МВт и

для газа дегазации Эуд = 13,05 кВт/МВт

Тогда установленная мощность токоприемников, кВа

при сгорании каменного угля

Nуу = 12,4 * 28,91 = 358,5

и при сгорании газа (метана) от дегазации

Nгу = 13,05 * 28,91 = 377,28

12. Расход электроэнергии, кВт/год

Эг=Nу*Ки*Т

Эуг=358,5*0,7*3872=971,678*103 кВт*ч

13. Число часов использования электрической мощности при средней перегрузке

Т=Qгвых/(Qуст*3,6)=402955,4/(28,91*3,6)=3872

3.2. РАСЧЕТ ДОГОВОРНОЙ СТОИМОСТИ

СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТ

В табл. 3.1 Приведены капитальные издержки производственно-отопительной котельной с двумя паровыми котлоагрегатами КЕ-25 для закрытой системы теплоснабжения. Здание котельной из железобетонных панелей. В табл. 3.1 Приведены цены 1984г.

Таблица 3.1

Сводка издержек на стройку котельной
   

издержки, тыс. Руб.

Наименование работ и издержек

Строитель-ные работы

Монтажные работы

Оборудова-ние

Всего

1

2

3

4

5

6

1.

Общестроительные работы по зданию котельной

34,64

-

-

34,64

2.

Работы по котлоагрегатам КЕ-25 (общестроительные, обмуровка, изоляция)

2,734

-

-

2,734

3.

термоизоляция оборудованияи трубопроводов

1,116

-

-

1,116

4.

Работы по газоходам, воздуховодам, фундаментам

2,468

-

-

2,468

5.

Приобретение и установка оборудования котельного цеха

-

14,68

398,48

413,16

6.

Автоматизация котельной

-

1,14

44,56

45,70

7.

Работы по водоподготовительному

отделению, в т.Ч. Склады реагентов

2,46

-

-

2,46

1

2

3

4

5

6

8.

Приобретение и установка электрооборудования

-

2,86

48,68

51,54

9.

установка водоподготовительного

отделения

-

3,14

67,44

70,58

10.

Работы по топливоподаче

3,122

-

31,14

34,26

11.

установка топливоподачи

-

2,03

67,44

70,58

12.

Работы по дымовой трубе

6,48

-

-

6,48

13.

Внутриплощадочные санитарно-

технические сети

1,6

1,12

22,48

25,20

14.

ИТОГО

54,64

24,97

612,78

692,19

15.

Итого, тыс.Грн. С учетом перевод-ного коэффициента, учитываю-щего удорожания и инфляцию:

для строительно-монтажных работ 1,516; для оборудования 3,03

82,834

37,809

1856,72

1977,36

На основании денных таблицы 3.1 производим расчет договорной цены. В целях большей наглядности базисная цена строительномонтажных работ в составе договорной цены определена раздельно по каждой составляющей строительной части и монтажной. Расчет договорной цены приведен в таблице 3.2.

Проект котельной предугадывает в дальнейшем перевод работы котельной с каменного угля на газ-метан от дегазации шахтных газов. При этом капитальные издержки увеличатся за счет стройки, монтажа и приобретения оборудования по дегазации: в том числе на строительно-монтажные работы - 36,4 тыс. Грн. И на оборудование - 16,2 тыс. Грн.

И тогда все строительно-монтажные работы котельной при работе на газе-дегазации составят 157,04 тыс.Грн., А цена оборудования составит 1872,92 тыс.Грн.

Таблица 3.2

Расчет договорной цены на стройку котельной
     

цена работы, тыс. Грн при работе:

Наименование издержек

Обоснование

на угле

на газе от дегазации

1

2

3

4

5

1.

Базисная сметная цена строительно-монтажных работ

табл. 3.1 П.16

120,64

157,04

2.

издержки и доплаты, вызываемые влияни-ем рыночных отношений, в том числе:

   

403,59

2.1

- приобретение материалов, изделий и конструкций по договорным ценам

257% от п.1

310,04

47,74

2.2

- увеличение зарплаты работников стройки

30,4% от п.1

36,67

5,81

2.3

- отчисления в фонд Чернобыля

3,7% от п.1

4,46

1,41

2.4

- отчисления в фонд занятости

0,9% от п.1

1,08

17,59

2.5

- отчисление на соцстрах

11,2% от п.1

13,51

17,59

2.6

- разница в размере амортизационных отчислений стоимости ГСМ, запасных частей, машин и т.Д.

11,9% от п.1

14,36

18,69

2.7

- удорожание автотранспортных перевозок

18,6% от п.1

22,44

29,21

2.8

- удорожание железнодорожного транспорта

6,6% от п.1

7,96

10,36

2.9

- удорожание электроэнергии

3,7% от п.1

4,46

5,81

2.10

- удорожание тепловой энэргии

1,1% от п.1

1,33

1,73

2.11

- удорожание на перевозки рабочих

6,6% от п.1

7,96

10,36

2.12

- увеличение издержек на вневедомственную охрану

1,4% от п.1

1,96

2,20

2.13

- увеличение издержек на сервисы связи

0,3% от п.1

0,36

0,47

2.14

- увеличение средств, связанных с командировочными расходами

0,4% от п.1

0,48

0,63

1

2

3

4

5

3.

Итого издержки и доплаты

сумма п.П.1,2

547,44

712,64

4.

Отчисления средств на выполнение общеотраслевых и межотраслевых НИР и опытно-конструкторских работ

1% от п.3

5,47

7,13

5.

издержки на развитие своей базы подрядных организаций

10% от п.3

54,74

71,26

6.

Часть прибыли строительной органи-зации, обеспечивающая достаточный уровень рентабель ности её работы

10% от п.3

54,74

71,26

7.

Итого по п.П.3,4,5,6

 

662,39

862,29

8.

Итого с учетом надбавки на добавленную цена

20% к п.7

794,87

1034,75

3.3. ОПРЕДЕЛЕИЕ ГОДОВЫХ

ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РАСХОДОВ

Годовые эксплуатацлонные расходы, тыс.Грн., Определяем по отдельным статьям издержек для двух вариантов топлива: уголь и газ дегазации:

а) Расходы на топливо

Ст = Вг * Cт *10-32, тыс.Грн ./год (3.5)

где Вг - годовой расход топлива, т/год (тыс.М3/год)

Ст - стоимость единицы топлива, грн/т (грн/тыс.М3)

При работе на угле

Сут =25298*101,6*10-3=2570,28

При работе на газе-дегазации

Сгт = 11,44 * 103 * 84,4 * 10-3 = 965,54

б) Расходы на электроэнергию

Расходы на электроэнергию котельных определяются по двухставочному тарифу, при котором оплачивается как присоединенная к городским сетям установленная мощность, кВ.А, либо заявленный максимум перегрузки, так и практически полученная из сетей электроэнергия:

Сэ=(Эг*Сэ+Nу*С‘э/cosj)*10-3 , тыс.Грн/год (3.6)

где Эт - практически полученная электрическая энергия, кВт. Ч;

Nу - установленная мощность, кВ.А

cosj - коэффициент спроса; cosj=0,95

Cэ,С’э - соответственно тариф 1 кВт.Ч потребляемой энергии и 1 кВ.А оплачиваемой мощности трансформаторов.

Суэ=971,678*0,06+358,5*0,07/0,95=84,7 тыс.Грн./Год

Сгэ=1022,6*0,06+377,8*0,07/0,96=89,2 тыс.Грн./Год

в) Расход на воду

Св=Сгодв*Се*10-3, тыс.Грн./Год (3.7)

где Сгодв - годовой расход воды котельной м3/год

Се - цена воды грн./М3

Св - 66813,6*0,56*10-3=37,416 тыс.Грн./Год

г) Расход на заработную плату

Сз.П=n*Аср*12*10-3 тыс.Грн./Год (3.8)

где n - штатное расписание котельной, чел

12 - число месяцев

Аср=средние месячные выплаты

Суз.П=22*170*12*10-3=35,64 тыс.Грн./Год

Сгз.П=14*170*12*10-3=22,68 тыс.Грн./Год

д) Амортизационные отчисления

Са=(Кс*Ас+ К0*А0), тыс.Грн./Год (3.9)

где Кс,К0 - соответственно издержки на стройку и оборудование (табл. 3.1) Тыс.Грн

Ас,А0 - соответственно коэффициенты отчислений от издержек на стройку и установка оборудования, %

Суа = 794,87*0,055+1856,72*0,125=275,81 тыс.Грн./Год

Сга = 1034,75*0,055+1872,92*0,125=291,02 тыс.Грн./Год

е) Расходы на текущий ремонт

Стр=0,2*Са, тыс.Грн./Год (3.10)

Сутр=0,2*275,81=55,16

Сгтр=0,2*291,02=58,20

ж) Общекотельные и остальные расходы, тыс.Грн./Год

Спр=0,03*(Ст+Сэ+Се+Са+Сз.П+Стр) (3.11)

Тогда годовые эксплуатационные издержки, тыс.Грн./Год

Сг=1,03*(Ст+Сэ+Се+Са+Сз.П+Стр)

Суг=1,03*(2570,28+84,7+37,416+275,81+35,64+55,16)=3150,78

Сгг=1,03*(965,54+89,2+37,416+291,02+22,68+58,20)=1507,98

3.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВОГО ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТА

Для определения годового экономического эффекта от перевода котельной с сжигания твердого топлива (каменного угля) в слое на сжигание газа, получаемого методом дегазации шахтных газов нужно найти себестоимость вырабатываемой тепловой энергии на этих видах топлива.

С=Сг/Qгвыр, грн/ГДж (3.13)

где Сг – годовые эксплуатационные издержки при соответствующем топливе, тыс.Грн/год

Qгвыр – суммарное количество вырабатываемой тепловой энергии за год

Су=3150,78*103/402955=7,82 грн/ГДж

Сг=1507,98*103/402955=3,74 грн/ГДж

Экономический эффект от перевода котельной с каменного угля на газ от дегазации оценивается также приведенными затратами, тыс.Грн.

Знорм=К+Тнорм Сг (3.15)

где К – капитальные вложения, тыс.Грн

Тнорм – нормативный срок окупаемости,

Сг – годовые эксплуатационные издержки, тыс.Грн/год

Для энергетических объектов в случае внедрения новой техники

Тнорм =6,7 года, а для обыденных Тнорм =8,4 года

Зунорм=794,87+8,4*3150,78=27161 тыс.Грн

З2норм=1034,75+6,7*1507,98=10108,72 тыс.Грн

Из приведенных вычислений приведенных издержек следует, что работа котельной на газе от дегазации шахтных газов экономически эффективнее.

Зунорм-З2норм=27261,42-10108,72=17152,70 тыс.Грн

4. Т М 3 P

установка СЕКЦИОННЫХ ВОДОНОДОНАГРЕВАТЕЛЕЙ

4.1. ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ

До монтажа блока водоподогревателей на проектируемой котельной обязаны быть выполнены следующие мероприятия:

- оставлен монтажный просвет в перекрытии помещения установки подогревателей;

- подготовлено фундаметное основание с установленными болтами и гайками, а также металлический кронштейн-основа для крепления подогревателя;

- зона монтажа обязана быть освобождена от посторонних предметов и лишних материалов;

- устроено освещение и оборудовано место подключения сварочного трансформатора.

4.2. ЗАГОТОВИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ

Транспортабельный блок водоподогревателей представляет собой набор секций подогревателя, обшитых узлами измерения и регулирования и смонтированных на раме-подставке. Стойки рамы имеют петли для строповки при погрузочно-разгрузочных работах. Блок делается на заготовительном предприятии монтажной организации.

После окончания сборки блок подвергается на заготовительном предприятии гидростатическому испытанию в согласовании с "Правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды. Приборы КИП и автоматизации, предназначенные для установки на блоках, поставляются на котельную совместно с блоком в таре, соответствующей правилам упаковки компании-изготовителя этих изделий.

Штуцера, бобышки, а также присоединительные концы трубопроводов на период транспортировки и хранения блока закрываются пробками либо заглушками.

4.3. ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫЕ РАБОТЫ

Изготовленный, собранный в блок из секций и испытанный на заготовительном предприятии монтажной организации водоподогреватель грузится в кар, доставляющий его к месту монтажа, существующими в цехе сборки грузоподъемными механизмами: тельфером, карнбалкой либо лебедкой через промежуточный блок. При погрузке нужно соблюдать требования такелажных работ, которые предугадывают обеспечение исправности и целостности водоподогревателя. После погрузки водоподогревателя в кар его нужно закрепить, чтоб при транспортировке он не получил повреждений. Блок водоподогревателя доставляется на объект монтажа совместно с сопровождающей документацией: монтажные чертежи с детализацией отдельных узлов и деталей; комплектующаю ведомость с наименованием деталей и их размеров; акты промышленных испытаний.

Доставленные водоподогреватели принимаются по акту. Для разгрузки водоподогревателя, а также его монтажа, употребляется авто кран МКА-16.

В качестве грузозахватных приспособлений употребляется съемные гибкие стальные канаты (стропы), которые соответствуют нужной грузоподъемности; удобной строповки; надежности захвата; недопустимости повреждения водоподогревателя.

4.4. разработка МОНТАЖА

Установка блока водоподогревателя делается автокраном МКА-16 "с колес" в согласовании с проектом производства работ (ППР) и графиком совмещенных работ, согласованных с генподрядчиком.

Последовательность рабочих операций при монтаже транспортабельного блока водоподогревателя:

- строповка;

- подъем блока краном;

- установка блока на фундаментное основание;

- закрепление блока к фундаментным болтам гайками;

- присоединение блока к трубопроводам теплоснабжения (пара,конденсата) и водоснабжения на сварке;

- установка регулирующего клапана на месте фланцевого патрубка;

- установка термометров и манометров.

Работы по монтажу блоков водоподогревателей выполняет звено в составе трех человек.

4.5. ИСПЫТАНИЕ И ПУСК ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЯ В РАБОТУ

Перед испытание смонтированного водоподогревателя проводится контроль свойства применяемых материалов, трубной заготовки, соответствие их техническим условиям,ГОСТам, проектным типам и марка.

Осуществляется внешний осмотр оборудования на предмет отсутствия дефектов,законченности монтажа. Проверяется зрительно качество сварных швов, крепкость и плотность резьбовых и фланцевых соединений при установке КИП и регулирующего клапана.

Для проверки прочности и плотности создают гидравлические тесты водоподогревателя. Водоподогреватели испытываются давлением равным 1,25 рабочего, но не менее (рабочее давление +0,3)МПА раздельно для нагреваемой и нагревающей части в течении 5 мин., А после оно снижается до наибольшего рабочего. Падение давления в течении 5 мин. Под пробным давлением обязано быть не более 0,02МПа.

При испытании водоподогревателя на плотность воздухом все соединения обмазывают мыльной эмульсией и по выявлению мыльных пузырей судят о неплотности соединений.

Водоподогреватели по окончании монтажных работ и испытаний на крепкость и плотность принимаются гос комиссией, либо ведомственной.

После принятия гос либо ведомственной комиссией делается комплексное испытание водоподогревателя в течении 72 ч. При проектных параметрах теплоносителя и номинальной производительности. Об окончании комплексного тесты составляется акт, к которому прилагается ведомость дефектов, выявленных при опробывании.

4.6. ОБОРУДОВАНИЕ И ИНСТРУМЕНТЫ ПРИ МОНТАЖЕ

Потребность в оборудовании, инструментах и приспособления при монтаже водоподогревателя приведена в таблице 4.1.

Таблица 4.1.

Ведомость инструментов

№№ пп

Наименование

Марка, ГОСТ, ТУ

Кол-во шт.

техно черта

1

2

3

4

5

1.

Молоток слесарный

ГОСТ2310-77

1

Масса 0,8кг

2.

Зубило слесарное

ГОСТ17211-82

1

d=0,2м

3.

Рулетка измерительная металлическая

ГОСТ7502-80

1

стоимость деления 1мм

4.

Уровень строительный

ГОСТ9416-83

1

d=0,3м

5.

Отвес

ГОСТ17948-80

1

-

6.

Ключ трубный рычажный

ГОСТ18981-82

1

-

7.

Ключ гаечный двусторонний 24х27

ГОСТ2839-80

2

М 16х18

8.

Набор инструмента электросварщика ЭНИ-300

ТУ 36-1162-81

1

 

9.

Сварочный трансформатор ТС-300

-

1

 

10.

Кабель сварочный (75м)

ГОСТ6731-77

1

1х50мм2

11.

Кабель силовой (20м)

ГОСТ13497-77

1

3х6мм2

12.

Щиток электросварщика

ГОСТ12.4.035-78

1

 

13.

Строп канатный с крюком

 

4

=1.6м

4.7. ТЕХНИКА сохранности ПРИ МОНТАЖЕ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЯ

Работу по монтажу водоподогревателей нужно вести согласно ППР, обратив особенное внимание на его безопасное перемещение краном (строповка, подъем, опускание в монтажный просвет, установка на фундамент, расстроповка, подъем крюка и строп через монтажный

просвет).

Сварочные аппараты обязаны быть занулены либо заземлены, а в нерабочее время обесточены.

При работе трубными гаечными ключами нельзя надевать отрезки труб на ручки ключей и использовать металлические подкладки под губки ключей.

5. А В Т О М А Т И К А

АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ КОТЛОАГРЕГАТА КЕ-25-14С

Проектом предусмотрено автоматическое регулирование главных технологических действий с применением регулирующих устройств системы "Контур" с электрическими исполнительными механизмами (ИМ) типа МЗОК, выпускаемыми столичным заводом тепловой автоматики (МЗТА). Предусмотрено дистанционное управление ИМ со щита управления.

Для котлоагрегата предусмотрено регулирование процесса горения и поддержание неизменного уровня в барабане котла. Регулирование процесса горения осуществляется тремя регуляторами: (топлива,воздуха и разрежения).

Регулятор топлива получает импульс по давлению в барабане котла и изменяет расход топлива к котлу, поддерживая давление пара в барабане заданным.

Регулятор воздуха, работающий по схеме "топливо-воздух",получает импульсы от датчика перемещения ИМ регулятора топлива и по перепаду на воздухоподогревателе и изменяет расход воздуха к котлу.

Регулятор разрежения получает импульс по разрежению в топке и поддерживает его неизменным.

Регулятор уровня получает импульс по уровню в барабане котла и, изменяя расход питательной воды, поддерживает уровень в барабане котла неизменным.

Для вспомогательного оборудования предусмотрены следующие регуляторы:

1. Давление пара в питательном деаэраторе. Регулятор получает импульс по давлению в деаэраторе и воздействует на изменение расхода пара к деаэратору, поддерживая давление пара в нем неизменным;

2. Уровня воды в питательном деаэраторе. .Регулятор получает импульс по уровню в деаэраторе и воздействует на изменение расхода химочищенной воды к деаэратору, поддерживая уровень в баке неизменным;

3. Давление в питательной магистрали. Регулятор получает импульс по давлений в питательной магистрали перед котлами и воздействует на изменение расхода питательной воды в полосы рециркуляции, поддерживая давление в питательных магистралях неизменным;

4. Давление пара за РУ. Регулятор получает импульс по давлению пара за РУ и воздействует на изменение расхода пара, поддерживая давление пара за РУ неизменным;

5. Давление пара и уровня в деаэраторе горячего водоснабжения, работающие по схемам аналогичным деаэратору питательной воды (см.П.П.1.2.);

6. Температуры прямой сетевой воды. Регулятор получает импульс по температуре воды в подающей магистрали и изменяет расход из обратной полосы теплосети в прямую, поддерживая заданную температуру в теплосети;

7. Подпитки тепловой сети. Регулятор получает импульс по давлению воды в обратной полосы теплосети и воздействует на изменение расхода подпиточной воды, поддерживая неизменным давление обратной сетевой воды;

8. Уровня воды в пароводяных подогревателях сетевой установки. Регулятор получает импульс по уровню конденсата и воздействует на изменение расхода конденсата, поддерживая уровень в подогревателях неизменным - регулятор прямого деяния;

9. Давления циркуляционной воды сети горячего водоснабжения. Регулятор получает импульс по давлению в обратном трубопроводе и воздействует на изменение расхода воды в баки-батареи, поддерживая давление в обратном трубопроводе неизменным - регулятор прямого деяния.

Схема защиты котла обеспечивает отключение тягодутьевых установок и пневмомеханических забрасывателей:

- при понижении давления воздуха под решеткой;

- при уменьшении разрежения в топке;

- при отклонении уровня воды в барабане;

- при исчезновении напряжения в цепях защиты.

Схема предугадывает запоминание первопричины аварийной

остановки котла и приведение схемы в исходное состояние кратковре-

менным включением тумблера "Т".

При отклонении контролируемого параметра от заданного значения либо несоответствия положения ключа управления и рабочего состояния электропривода зажигается соответствующий световой сигнал, который сопровождается звуковым сигналом. Схема технологической сигнализации обеспечивает повторность деяния звукового сигнала.

Типы и размеры щитов управления приняты по ОСТ-36.13-76 "Щиты и пульты автоматизации производственных процессов".

В качестве щита управления котла предусматривается щит типа Щ-КЕ серийно изготовляемый МЗТА, этот щит комплектуется регуляторами, устройствами и электроаппаратурой в согласовании с заводской аннотацией, прилагаемой к каждому щиту.

Питание устройств осуществляется однофазным током напряжением » 220в, а ИМ-380/220В, предусмотрено АВРпитание.

Таблица 5.1

Заказная спецификация приборови средств автоматизации

№ пп

№ позиции технологич схемы

Наименование и техно черта оборудования

Тип, модель

Кол-во по проекту

Завод изготовитель

На один агрегат

На все агрегаты

1

2

3

4

5

6

7

1

10

Термометр сопротивления платиновый одинарный. Монтажная длина 800мм. Материал защитной арматуры ст.0Х13

Термометр

ТСП-5071 1320-80

-

2

2

4

Луцкий приборостроит. Завод

Поставляется набор

2

8

Тягонапорометр дифференциальный жидкостный на две точки измерения: шкала 0¸250 кгс/м2

ТЖД-2- -250

1

2

Голынский з-д “ стеклоприбор ”

3

9,10,11

Тягонапорометр дифференциальный жидкостный на одну точку измерения: шкала (0¸160 кгс/м2) (0-1600 Па)

ТЖД-1- -160

1

2

Голынский з-д “ стеклоприбор ”

4

12

Тягонапоромер дифференциальный жидкостный на одну точку измерения шкала (0¸160 кгс/м2) (0-1600 Па)

ТЖД-1- -160

4

8

Голынский з-д “ стеклоприбор ”

5

24

Манометр

ОБМ1-160х25

1

2

Томский манометр. Завод

1

2

3

4

5

6

7

6

14

Манометр электроконтактный шкала 0¸16 кгс/м2

ЭКМ–IУх16

1

2

- “ -

7

28

Дифманометр-расходомер сильфонный самопишущий с дополнительной записью давления. Шкала 0¸32 т/ч

ДСС-732Н

1

2

Завод “Теплоконтроль” г. Казань

8

29

Диафрагма камерная с одной парой отборов Двн=207мм

Конденсационный сосуд (комплектно с запорной арматурой) ГОСТ 14318-73

ДК16-200-П-а/б-5

2

1

2  

2

4

- “ -

- “ -

9

18

19

Реле искробезопасного контроля сопротивления с электродом типа ДУ. Питание – 220в.

ИКС-2Н

2

4

Завод шахтной автоматики г. Константиновка

10

18а

Реле искробезопасного контроля сопротивления с двумя электродами типа ДУ. Питание – 220в.

ИКС-2Н

1

2

- “ -

11

21

Дифманометр мембранный бесшкальный. Перепад давления (630 кгс/м2) 6300 Па

ДМ

(3573)

1

2

Завод “Ма-нометр” г.Москва

12

22

Газоанализатор химический

ГХП -2

-

1

Завод “Лаборприбор” г.Клин

13

30

Термометр Б 90o №1-1o-220-450

Гидростатический уровнеметр

-

1

1

2

2

Клинский термометровый з-д

1

2

3

4

5

6

7

14

14

Манометр

ОБМ-1-160х16

-

1

Томский манометровый завод

15

Пускатель магнитный 220в. Регулирование топлива

ПМЕ-111

 

2

Завод “Ильмарене” г.Таллин

16

Регулирование подачи воздуха. Пускатель магнитный 220в.

ПМЕ-111

-

2

-“-

6. Охрана труда в строительстве.

В современных котельных не менее 80% оборудования монтируют способом сборки укрупненных блоков. На специальной сборочной площадке отдельные элементы каркаса, поверхностей нагрева и т.Д. Собирают в крупные однотивные блоки. Потом блоки поднимают и устанавливают в положение предусмотренное проектом.

установка связан с подъемом и перемещением громоздких и нетранспортабельных узлов, блоков. Все подъемно-транспортные работы на монтаже механизируются. Для этого применяется автокран и пневмоколесный кран. Монтажную площадку ограждают сплошным ограждением. Материалы хранят в специально отведенных местах. Дороги свободны для проезда. Входы,переходы и выходы свободны и безопасны. Проходы в опасных местах настилают из досок. Настилы непременно снабжают перилами. Установка технологического оборудования выполняется в согласовании с проектом производства монтажных работ.

При h =88м обеспечивается защита строения котельной от удара молнии.

Молниеприемник делается из стали. Соединение молниеприемника с токоотводом сварное. Соединение заземляется с токоотводом,также сварное.

6.1. Охрана труда при монтаже энергетического и технологического оборудования в котельной

На участке, где ведутся монтажные работы не производятся остальные работы.

Очистка,подлежащих монтажу частей конструкций от грязи и наледи делается до их подъема.

Запрещается подъем сборных железобетонных конструкций, не имеющих монтажных петель либо меток, обеспечивающих их правильную строповку и установка.

Применяемые методы строповки частей конструкций и оборудования обеспечивают их подачу к месту установки в положении, близком к проектному.

Люди, на элементах конструкций и оборудования, находящихся на весу, отсутствуют.

Элементы монтируемых конструкций либо оборудования во время перемещения удерживаются от вращения и раскачивания гибкими оттяжками.

При производстве монтажных (демонтажных) работ в условиях работающего компании эксплуатируемые электросети и остальные действующие инженерные системы в зоне работ, как правило, отключаются и закорачиваются. Оборудование и трубопроводы освобождены от взрывоопасных, горючих и вредных веществ.

При производстве монтажных работ для закрепления технологической и монтажной оснастки употребляются оборудование и трубопроводы, а также технологические и строительные конструкции с согласованием с лицами, ответственными за правильную их эксплуатацию.

При надвижке конструкций и оборудования лебедками грузоподъемность тормозных лебедок обязана быть равна грузоподъемности тяговых, если другие требования не установлены проектом.

Распаковка и расконсервация подлежащего монтажу оборудования делается в зонах, отведенных в согласовании с проектом производства работ, и осуществляется на особых стеллажах либо подкладках высотой не менее 100мм. При расконсервации оборудования не допускается применение материалов со взрыво- и пожароопасными качествами.

Укрупнительная сборка и доизготовление подлежащих монтажу конструкций и оборудования (вырезка резьбы на трубах,гнутье труб, подгонка стыков и тому схожее) обязаны выполняться, как правило, на специально предназначенных для этого местах.

В процессе выполнения сборочных операций, совмещения отверстий и проверка их совпадения в монтируемых деталях делается с внедрением специального оборудования. Проверять совпадение отверстий в монтируемых деталях пальцами рук не допускается.

При монтаже оборудования обязана быть исключена возможность самопроизвольного либо случайного его включения.

При перемещении оборудования расстояние меж ним и выступающими частями смонтированного оборудования либо остальных конструкций обязаны быть по горизонтали не менее 1м, по вертикали - 0,5м.

При монтаже оборудования с внедрением домкратов обязаны быть приняты меры, исключающие возможность перекоса либо опрокидывания домкратов.

Анализ и предотвращение проявления возможных угроз при монтаже оборудования в котельной

Таблица 6.1

№ пп

Наименование возможных угроз

Харктер и обьекты проявления возможных угроз

Принятые в проекте мероприятия по предотвращению проявления возможных угроз

1

Падение груза при перемещении

Разрушение обьектов, травмирование и смерть людей

Применение исправнных стропов, обозначения мест крепления грузов, соответствие грузоподьемности крана весу поднимаемого оборудования, ограждение опасной зоны.

2

Опрокидывание грузоподьемных устройств

Разрушение обьектов, травмирование и смерть людей

Прекращение работы крана при скорости ветра более 15 м/с, предельной величиной угла наклона крана не более 30

3

внедрение электрического тока

Возможность электротравм, пожаров

Применение личных средств защиты, наличие защитного заземления, исправная изоляция на проводах

4

Работа на высоте

Возможность падения людей с высоты, падение грузов

Применение монтажных поясов, касок, устройство перил и ограждений.

Не допускается употреблять непринятые в эксплуатацию в установленном порядке электрические сети и энергетическое оборудование. Эксплуатируется после принятия в установленном порядке.

Не допускается создавать работы либо находиться на расстоянии менее 50м от места тесты воздушных выключателей.

Предохранители цепей управления монтируемого аппарата обязаны быть сняты на всё время монтажа.

При необходимости подачи оперативного тока для опробывания электрических цепей и аппаратов на них следует установить предупредительные плакаты,знаки либо надписи, а работы, не связанные с опробованием, обязаны быть прекращены и люди, занятые на этих работах,выведены.

Подача напряжения для опробования электрооборудования делается по письменной заявке ответственного лица электромонтажной организации (профессионалы либо прораба), назначенного особым распоряжением.

На монтируемых трансформаторах выводы первичных и вторичных обмоток обязаны быть заземлены и закорочены на все время проведения электромонтажных работ.

Электромонтажные работы в работающих электроустановках, как правило, обязаны выполняться после снятия напряжения со всех токоведущих частей, находящихся в зоне производства работ,их отсоединения от работающей части электроустановки,обеспечение видимых разрывов.

Падение груза при перемещении может произойти при неисправности стропов, при несоответствии грузоподьемности крана весу поднимаемого оборудования.

Опрокидывание грузоподьемных устройств может произойти при крене устройств более 30 и порывах ветра более 15 м/с, из-за отвратительного крепления опор, если поднимаемый груз больше нормы.

При работе на высоте нужно употреблять страховые пояса и средства защиты.

6.3. РАСЧЕТ CTPОПОВ

Грузоподъемность стропов определяется разрывным усилием каната с учетом количества веток и коэффициента запаса прочности. При вертикальном положении стропов допустимое усилие в каждой ветки определяется по формуле:

Sb=(Q/mk)*q, H [кгс]

где Sb - допустимое усилие в ветки стропа, H [кгс]

Q - вес поднимаемого груза, кг

m - число веток стропов, шт.

k - коэффициент запаса прочности каната

делается расчет стропов для разгрузки труб диаметром З00 мм, общественная длина труб 36м, масса труб составит 1944кг.

Принимаем общий вес поднимаемого груза 2000 кг, тогда m =4, k=6

Sb=(2000/4*6)*10=83 Н

При наклонном положении стропа его грузоподъемность снижается, так как с увеличением угла наклона стропа возрастает усилие в поднимаемом элементе. В этом случае усилие каждой ветки стропа определяется по формуле

S=1/cos(x)*Q/m=(K*Q/M)*g

где K - коэффициент,зависящий от угла наклона стропа

K=2,0 при угле наклона стропа x=60°

S=(2.0*2000/4)*10=10000 Н

Длину ветки стропа определяем по формуле:

C=

где h - высота треугольника; определяемого ветвями стропа, м

b- расстояние меж точками крепления стропа по диагонали, м

Разрывное усилие стропа 10000 Н при угле 600 с учетом этого значения по ГОСТу 3071-80 устанавливаем, что диамерт стропа ЛКЗ 21 мм, а площадь сечения 161,13 мм2

Безаварийный подьем груза, длиной 36м и массой 1944 кг стропом может служить 4х ветьевой канат типа ЛКЗ с d=21мм и F=121.13 мм2

7. ОРГАНИЗАЦИЯ, ПЛАНИРОВАНИЕЯ И УПРАВЛЕНИЕ СТРОИТЕЛЬСТВОМ

Задачей организации строительного производства является обеспечение стройки объекта в рациональные сроки при высоком качестве работ и малых издержек труда, материальных ресурсах и денежных средств.

Научная организация производства базируется на системе работающих ЕНиРов, СНИПов, в составе которых важную роль играются производственные нормы, сметные нормы, нормы продолжительности стройки, нормы заделов, позволяющие обоснованно концентрировать ресурсы, верно планировать объемы работ,производительность труда, обеспечивать ускорение вводов в действие объектов.

7.1. установка КОТЛОАГРЕГАТОВ

установка котельных агрегатов и вспомогательного оборудования делается в настоящее время, как правило,укрупненными блоками. Блочный установка дозволяет в значимой степени понизить цена монтажа,трудоемкость монтажных работ, уменьшить количество монтажных лесов и подмостей, повысить сохранность производства.

При доставке оборудования блоками снижаются транспортные расходы, при этом сокращается длительность простоя транстпортных устройств.

установка котлоагрегата начинается с устройства под него фундамента (из бетона). Далее делается установка и выверка каркасных конструкций, потом инсталлируются барабаны и блоки поверхностей нагрева (радиационные блоки, блоки пароперегревателя, блоки экономайзера, блоки воздухонагревателя). При монтаже котлов,экономайзеров разрешается использовать все промышленные виды сварки.

После этого производятся гидравлические тесты, установка лестниц и площадок,воздуховодов. В конце производятся щелочение смонтированной системы и обмуровка котлоагрегата шамотным кирпичом.

7.2. УСЛОВИЯ НАЧАЛА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ

К началу работ по монтажу теплотехнического оборудования котельной обязаны быть произведены следующие подготовительные работы:

- разработка и утверждение ППР;

- подготовлены склады и площадки для сборки блоков оборудования и подготовка его к установке;

- сооружены подъездные пути;

- подготовлены временные строения и сооружения,нужные для монтажных работ;

- проложены временные водо- и энергосети;

- смонтировано электроосвещение зон сборки блоков и производства монтажных работ;

- выполнены строительные работы по ППР;

- выполнены требования ТБ, охраны труда;

- заготовлены трубные узлы, металлоконструкции;

- выполнено оснащение монтажной организацией подъемно-транспортным оборудованием,монтажными механизмами,инвентарем;

Технологическое оборудование, проектно-сметная документация, техно документация заводов-изготовителей, материалы, конструкции передаются заказчиком монтажной организации в порядке и в сроки, установленные действующими правилами о договорах по подряду на капитальное стройку и положением о взаимоотношениях организаций - генеральных подрядчиков с субподрядными организациями

7.3. ПРОИЗВОДСТВЕНАЯ КАЛЬКУЛЯЦИЯ издержек ТРУДА И ЗАРАБОТНОИ ПЛАТЫ

Производственная калькуляция издержек труда и заработной платы составляется по сборникам ЕНиР на основании размеров работ по монтажу технологического котельно-вспомогательного оборудования и трубопроводов котельной. При составлении калькуляции учитываем поправочные коэффициенты, которые принимаются по вводным частям ЕНиР. Исходные данные и результаты расчета калькуляции приведены в табл.7.1.

Таблица 7.1

Производственная калькуляция издержек труда и заработной платы

№ пп

ЕНир

Наименование работ

Ед. Изм.

размер работ

Состав звена по ЕНиР

издержки труда и зарплаты

На еденицу работ

На весь размер

Норма времени, чел.Час

Расценка в грн.

Норма времени чел.Час

Расценка в грн.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

I. Подготовительные работы

1

1-5

Выгрузка грузов краном

Т

78

Машинист 6р-1 такелаж. 2Р-2

12,0

7,68

936,9

599,04

2

31-7

Подьем и установка маленьких стальных конструкций сборочной площадки

ИТОГО

II. Установка котлоагрегатов

I

Кон.

2

Монтажн. 6Р-1, 4р-2, 3р-3

6

4,74

12

9,48

3

31-100

Проверка и разметка фундаментов под котлоагрегаты

Фун

2

Слесарь-монтажн.

К.У.

5р-1, 2р-1, 3р-1

13

9-75

26

19-50

4

31-101

Сборка блоков каркаса, щитов и др. Узлов металлических конструкций котлоагрегатов

1 бл.

2

-“-

6р-1 5р-1

3р-2. 2р-1

31,5

25-26

63,0

50-52

5

31-102

установка лестниц и площадок

2,5

-“-

5р-1 3р-1

2р-1

21

15-17

52,5

37-93

6

31-103

установка барабанов

1бар

4

6р-1, 4р-2,

5р-1 3р-2

75

61-88

300

123-76

7

31-106

Технический осмотр и установка коллекторов

1кол

4

6р-1, 4р-1,

2р-1, 3р-1

52

41-47

208,0

165-88

8

31-105

установка радиационных поверхностей нагрева

8,4

5р-1, 3р-2,

2р-1

75

55-31

630

464-60

9

31-105

установка конвективных поверхностей нагрева

7,6

5р-1, 4р-1,

3р-2, 2р-1

93

69-56

706,3

528,66

10

31-47

установка топки механической

1топ

2

5р-1, 4р-1,

3р-1, 2р-2

94

69-18

188

138-36

11

31-47

установка пароперегревателя

1блок

2

6р-1, 4р-2,

3р-2

12,5

10-10

25

20-20

12

31-107а

установка экономайзера блоками

20,42

5р-1, 4р-1,

2р-1, 3р-1

7,6

5-91

155,19

120-68

13

Е31-58-1

Технический осмотр секций воздухоподогревателя

3,4

5р-1, 4р-1,

2р-1

1,2

0,94

4,08

3-20

                   
                   

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

14

Е31-58-1

Установка секций воздухоподогревателя

3,4

6р-1, 3р-2,

4р-1

0,71

0-57,7

2,41

1-96

15

Е-31-58

установка поворотных заслонок

0,2

5р-1, 3р-2,  

3,5

2,7

0,7

0-54

16

31-23

установка выносных циклонов

Шт.

2

6р-1, 3р-1,

2р-1

5,7

4-85

11,40

9-70

17

Е-31-58

установка аппаратов гидрозолоудаления

Шт.

2

5р-1, 3р-1,

2р-1

39,5

29-63

79,00

59-26

18

31-64

установка механизированного шлакозолоудаления (с опробованием)

ИТОГО

III.Установка тягодутьевых устройств

шт.

2

5р-1, 3р-1,

2р-2

монтажники

к,н,в.Д

72

55-80

144,00

2596,08

111-60

1856-35  

19

31-110

установка пылегазовоздуховодов

1,5

6р-1, 4р-1,

3р-1, 2р-1

35

26-81

52,5

40-22

20

34-28а

установка вентилятора ВДН-12,5(с опробованием)

1 шт

2

6р-1, 4р-1,

3р-1, 2р-1

51,8

42-18

103,60

84-36

                   
                   

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

21

34-27

установка вентилятора Ц4-70№3,2 (с опробованием)

1 шт

1

6р-1, 3р-2  

5,6

4-36

5,6

4-36

22

34-32

установка дымососа ДН-15 (с опробованием)

ИТОГО

IV. Установка насосов

1 шт

2

6р-1, 3р-1

103,5

84-13

207,00

368,7

168-26

297,20

23

34-16

установка насоса промывочной воды

шт

1

5р-1, 3р-1

18,2

14-65

18,2

14-65

24

34-18

установка и опробование блока насоса горячего водоснабжения БНГВ-30/122

шт

4

5р-1, 4р-1

29,5

24,49

118,0

97,96

25

34-24в

установка и опробование блока сетевых насосов БСН-180/325

ИТОГО

V. Установка ХВО

шт

2

6р-1, 4р-1

3р-1, 2р-2  

50,5

40-66  

101,0

237,20

81,32

193-93

26

31-81

установка шайбовых дозаторов

шт.

2

5р-1, 3р-1  

11,5

9-26

23,00

18-52

                   

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

27

31-78а

установка катионовых фильтров Æ1000мм и дренажной системы

шт.

1ряд

4

1

5р-1, 3р-1

4р-1, 2р-1

5р-1, 4р-1

3р-2

5,5

13,5  

4-18

10-46

22

13,5  

16-72

10-46

28

31-79в

установка солерастворителя Ду-1000мм

шт.

1

5р-1, 3р-1

2р-1

8,7

6-53

8,7

6-53

29

31-78б

Загрузка фильтров

ИТОГО

VI. Установка водоподогревателя и деаэраторов

1м3

6

4р-1, 3р-1

монтажники

к,н,в.Д.

1,8

1-28

10,8

78,0

7-68

59-91

30

31-19

установка опор под деаэраторные баки

шт.

4

5р-1, 3р-2  

1,4

1-07,8

5,6

4-31

31

31-84

установка деаэраторных баков КБДПУ-50-180

1бак

2

6р-1, 4р-3

3р-3

66

52-14

1,32

104-28

32

31-85

установка деаэраторной колонки

1кол

2

6р-1, 4р-2

3р-2

41,4

32-09

41,4

32-09

33

31-83

установка сепаратора непрерывной продувки БСНП-300-5

шт.

1

4р-1

       

34

30-97

установка блока редукционной установки БРУ 60

1бл.

1

5р-1

7,4

5-74

7,4

5-74

                   

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

35

30-88а

Технический осмотр и установка подогревателей воды

ИТОГО

VII. Установка вспомогательного оборудования

шт.

6

5р-1, 4р-1

3р-1, 2р-1

5,04

24-52

30,24

288,64

147-12

251-72  

36

31-87а

установка бака промывочной воды = 4м3

шт.

1

5р-1, 4р-1

3р-2

5,5

4-26

5,5

4-26

37

31-87а

установка бака аккумулятора =150м3

шт.

2

5р-1, 4р-1

3р-2

14

10-85

2,5

1,94

38

31-87а

установка расходного бака крепкого раствора соли =2м3

ИТОГО

VIII. Обмуровочные работы

шт.

1

5р-1, 4р-1

3р-2

2,5

1,974

2,5

36

1,94

27-90

39

31-112В а,б

Обмуровка котлоагрегатов облегченная

1м3

30

5р-1, 4р-1

3р-2

12

9-60

360

288-00

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

40

31-111

Подготовительные работы

1м3

34,6

4р-1, 3р-1

2р-1

4,7

3,34

162,62

115-56

41

31-112Б

Обмуровка аква экономайзера

ИТОГО

XI. Установка технологических трубопроводов

1м3

4,6

5р-1, 4р-1

3р-2

12

9-60

55,2

577,82

44-16

447-72

42

26-1

-“-

X. Подготовка к пуску и паровое опробование котлоагрегатов

п.М.

320

4р-1, 3р-1

2р-1, св5р-1

0,18

0-16

57,6

51-20

43

31-109

Гидравлическое испытание котлоагрегатов и сдача инспектору гостехнадзора

1 к/а

2

5р-1, 4р-1

3р-2, 2р-1

50

37-40

100

74-80

44

31-114

Щелочение котлоагрегатов с подьемом давления.

ИТОГО

1 к/а

2

6р-1, 3р-1

2р-2

155

117-80

310,0

410,0

235-60

310-40

На основании калькуляции издержек труда и заработной платы (табл.7.1) Заполняем сводную ведомость (табл.7.2), Беря во внимание, что установка котельной установки делается в одну смену, т.Е. Длительность рабочего дня принимается 8 часов. Тогда издержки труда в табл.7.2. Записываются в размерности чел-дн.

Таблица 7.2

№№ пп

Наименование работ

издержки труда

чел.Дн

Заработная плата

руб

1

2

3

4

1.

Подготовительные работы

118,5

608-52

2.

установка котлоагрегатов

324,51

1856-35

3.

установка тягодутьевых устройств

46,08

297-20

4.

установка насосов

29,65

193-93

5.

установка ХВО

9,75

59-91

6.

установка подогревателей сетевой воды и деаэраторов

36,08

251-72

7.

установка вспомогательного оборудования

4,5

27-90

8.

Обмуровочные работы

72,23

447-72

9.

установка технологических трубопроводов

7,2

52-20

10.

Подготовка к пуску и паровое опробование котлоагрегатов

51,25

310-40

 

ВСЕГО:

699,75

4104-85

7.4. РАСЧЕТ характеристик КАЛЕНДАРНОГО ПЛАНА

Исходными данными для составления календарного плана является сводная ведомость издержек труда и заработной платы (табл. 7.2).Несколько смежных действий объединяются в один комплекс работ. Числятся суммарные издержки труда по комплексу работ.

длительность выполнения каждого вида работ определяется по формуле

t=m*(Q/n) (7.1)

где Q- трудоемкость, чел-дн.(Табл.7.2)

n- состав звена,выполняющего данный процесс,чел.

m=1,2 - коэффициент перевыполнения норм выработки.

Расчет ведется в таблице календарного плана на листе графической части дипломного проекта. На основании календарного плана строим график движения рабочих. Принимаем три звена (Табл.7.3). При организации работ принят совмещенно-поточный способ монтажа.

7.4.1.мастерски-КВАЛИФИКАЦИОННЫЙ COCTAВ БРИГАД (ЗВЕНА)

По производственной калькуляции (табл.7.1) Определяем состав каждого звена по численности, профессии и уровню. Общественная численность бригады определяется суммированием входящих в нее рабочих всех профессий.

Данные сводим в табл.7.3.

Таблица 7.3.

Профессия

Состав звена, чел.

В том числе по разрядам

Всего

I

II

III

IV

V

VI

 

1 звено:

5

             

монтажники котельных установок (м.К.У.)

               

монтажник

 

-

1

1

1

1

1

огнеупорщ. 3Р

электросварщик

             

-“-

2 звено:

5

             

монтажник котельных установок

               

монтажник

 

-

1

1

1

1

1

-“-

электросварщик

         

1

   

3 звено:

5

             

монтажник насосов,вентиляторов, компрессоров,дымососов

               

монтажник

   

1

1

1

1

1

 
                 

Огнеупорщики

10

             

огнеупорщики

 

-

2

2

2

2

2

 
                 

Итого

25

             

7.5. ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОЙ ГЕНПЛАНА

7.5.1. ОРГАНИЗАЦИЯ СКЛАДСКОГО ХОЗЯЙСТВА

Площадь складов, для хранения строительных конструкций, деталей и материалов определяется расчетным методом в согласовании с принятым запасом и нормами складирования.

большая дневная площадь складов определяется по формуле

F=Q*R1*R2*n’/(n*q*j) (7.2)

где Q - количество материалов,требуемое для выполнения работ в течении расчетного периода, 40т

R1 - коэффициент неравномерности поступления материалов на склады, принимаем 1.1.(для авто транспорта) .

R2- коэффициент неравномерности потребления,принимаем равным 1,3 для железнодорожного транспорта

n- длительность расчетного периода выполнения работы, в течении котороро потребляются материалы и детали . =13дн.

n'- норма хранения материалов на складе, дн. =12 (прил.4 М )

q- удельная перегрузка, =0,38м3/м2 (прил.5 М)

j- коэффициент использования, =0.7

F=40*1.1*1.3*12/13*0.38*0.7=172 m2

Размеры склада под навесом: 11,4х15,1; метод хранения - в контейнерах.

7.5.2. РАСЧЕТ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИИ И СООРУЖЕНИЙ

Количество и номенклатура временных зданий и сооружений определяется в зависимости от объекта и характера строительно-монтажных работ, территориального расположения и местных условий стройки.

Площади административно бытовых помещений зависят от количества работающих на площадке. Количество рабочих берется по графику движения рабочих. Количество инженерно-технических работников и младшего обслуживающего персонала принимается от числа рабочих 10-12% для ИТР и служащих и 1,5-2% для МОП. ИТ'Р - 2 чел,МОП - 1 чел.

общественная формула для расчета временных зданий и сооружений

Eвр.З.=Н*Рмах (7.3)

где Н - норма, в м2 на одного работающего, принимается по приложению 4

Рмах - наибольшее количество работников в одну смену из календарного плана.

Результаты расчетов сводим в табл.7.4.

Таблица 7.4

Ведомость потребности временных зданий и сооружений

№№ пп

Наименование временных зданий и сооружений

Расч. К-во рабоч итр, моп

Значен показат на 1 рабоч. Итр, моп

Расчетная площадь м2

Принятое здание

Принимаемая площадь м2

Кол-во зданий

тип

размер

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

Прорабская

2

4

8

передвижное

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

2

Гардеробная

16

0,42

6,72

419,08

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

3

Умывальные

18

0,25

4,5

419,08

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

4

Душевые

15

0,5

7,5

419,08

6*2,7*2,6(4)

16,2

1

5

Уборные

18

0,2

3,6

щитовой

0,8*1,2=0,96

0,96

2

6

Помещение для приема пищи

18

0,8

14,4

передвижное

9*2,7*2,6(4)

24,3

1

7.5.3. РАСЧЕТ ВРЕМЕННОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Потребность в воде определяется по трем группам потребителей: производственные нужды, хозяйственно питьевые нужды и расход на пожаротушение.

Секундный расход воды на производственные нужды определяется по формуле

(7.4)

где: Gпрсек- производственный расход каждого отдельного потребителя воды (л-смену), получаемый как производственные нормы расхода воды на размер работ в смену (прил.7 М ), на компрессор qi=10000л/см=0,347л/с, на грузовик qi=300л/см

К1 - коэффициент сменной неравномерности потребления, принимается равным 1,5

Секундный расход воды на санитарно-бытовые нужды на стройплощадке определяется в л/с по формуле:

(7.5)

где: N1 - количество рабочих в максимальную смену

К2 - коэффициент сменной неравномерности водопотребления, принимается равным 1,5

А1 - расход воды в литрах на одного рабочего, пользующегося умывальником, А1=15л/чел,А2=15л/чел - на хозяйственные нужды одним рабочим

t2- длительность работы душевой установки,принимается 45мин.

А3 – ЗО л - расход воды на одного человека,пользующимся душем

Расчетный расход на объекте

Gпр=1,5(10000+300)/8*3600=0,536 л/с

Gб=1,5*18(15+15)/8*3600+0,4*30*15/45*60=0,128 л/с

Расчетный расход на объекте определяется по формуле:

Gрасч=Gпож+0,5*1,2(Gпр+Gб)

Gрасч=10+0,5*1,2(0,536+0,128)=10,398

Диаметры труб водопроводной сети определяются по формуле:

dн=2(Qрасч*1000)/3,14*w

где w- скорость движения воды по трубам,принимается для временных водопроводов 1,5м/с

dн=2*10,398*1000/3,14*1,5=93 мм

Принимаем диаметр временного водопровода 108х4мм

7.5.4. РАСЧЁТ ВРЕМЕННОГО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

Расчет мощности источников электроснабжения либо трансформатора делается для варианта наибольшего потребления электроэнергии сразу всеми потребителями на стройплощадке по формуле:

где P - потребная мощность,кВ.А

1,1 - коэффициент.Учитывающий утраты мощности в сети

Рс - потребная мощность в кВт,принимается по приложению 7 м

Рт - потребная мощность в кВт на технологические нужды,принимается по приложению 7

Рв.О - потребная мощность в кВт для внутреннего освещения, определяется умножением удельной мощности на 1м2 площади помещения на общую освещаемую площадь согласно стройгенплану

Рн.О - потребная мощность в КВт для наружного освещения, удельные значения её принимаются по приложению 7 м

К1,К2,К3,К4 - коэффициент спроса,зависящие от числа потребителей

4 - коэффициент мощности,зависящий от характера,количества и загрузки потребителей силовой энергии

Результаты расчетов сводим в таблицу 7.6

Таблица 7.6

Расход электроэнергии для энергоснабжения строительной площадки

№№ пп

Наименование потребителей

Ед. Изм.

К-во обьем площ.

Норма на ед. Измерения уст мощнос Ру, кВт

общественная уст. Мощность эл. Энергии Ру.КВт

Коэффициент спроса К

Коэффициент мощности

1

2

3

4

5

6

7

8

1.

Производственные нужды

           
 

1.Тельфер г.Р.П. 3Т

шт

1

5,0

5,0

0,75

0,75

 

2.Тельфер г.Р.П. 5Т

шт

1

11,2

11,2

0,75

0,75

 

3.Кран ДЭК-161

шт

1

22

22

0,75

0,75

 

4.Компрессор

шт

2

7

14

0,75

0,75

 

Итого

     

52,0

   

2.

Технологические нужды

           
 

1.Сварочный трансформатор СТШ-250

шт

2

153

30,6

0,75

0,75

3.

Внутреннее освещение

           
 

1.Котельная

100м2

1500

1

15

0,8

1

 

2.скрытые склады

100м2

98,6

1

0,986

0,8

1

 

3.Административно-хозяйственные помещения

100м2

97,2

1

0,972

0,8

1

 

Итого

     

16,958

   

4.

Наружное освещение

1000

24431

1,5

36,65

1

1

Подбираем трансформатор по полученной расчетом мощности. Принимаем трансформатор КТПМ-180, мощностью =180кВт и максимально-минимальным напряжением: высшим 6ОООв и низшим 0,4-0,23в.

Количество прожекторов для освещения стройплощадки определяется по формуле:

где: Е - нормируемая освещенность в лк принимаем Е=0,1 лк

К - коэффициент запаса для прожекторного освещения К=1,5

F0 - освещаемая площадь

d - световой сгусток лампы накаливания, =270Слм

h- к.П.Д. Прожетора, принимаем 0,^5

Ku коэффициент использования светового потока,принимаем 0,9

Kн- коэффициент неравномерности освещения, =0,75

=6 прожекторов

тип лампы накаливания НГ-220-300

7.6. РАСЧЁТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ характеристик

А. Планируемая длительность строительно-монтажных работ.

Определяем по календарному плану Т=57 дн

В. Трудоемкость работ: по калькуляции

Q=699.75 чел.Дн

С. Зарплата рабочих по калькуляции (табл.7.2) С учетом переводного коэффициента с рублей 1984г. На гривны 1997г. =0,78

3=(4821-61руб)х0,78 =5171-60 грн .

Среднедневная зарплата рабочих

З1=З/Q = 5171-60/699.75=7.55 грн/чел.Дн

Е. Сметная цена строительно-монтажных работ с удельным весом зарплаты 8%

См= З/Зуд=3760-86/0,08=47010,7 грн

К. Среднедневная выработка В = См/Q=47010,7/699.75=59-86 грн/чел.Дн

Коэффициент использования рабочих

Кисп=Рмах*Т/Q=1.5*57/692.56=1.23

М. Месячная зарплата рабочих

Зм = 5-38*24=129-12=173-65 грн.

8.ОРГАНИЗАЦИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ И ЭНЕРГОРЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИЯ

8.1.Организация эксплуатации теплогенерирующей установки с паровыми котлоагрегатами во время их работы и остановки.

A. Ведение режима работы котлоагрегата обязано осуществляться по режимной карте, разработанной в итоге пусконаладочных работ и расчета тепловой схемы котельной.

B. Производительность котлоагрегата регулировать так, чтоб обеспечивался обычный режим работы топки, исключающий ее шлакование и тепловой перекос.

C. Допускается колебания давления пара ±0,03-0,05 Мпа и температура перегретого пара ±10-15 °С.

D. Поддерживать мало допустимое разрежение в топке.

E. Создавать по разработанному пусконаладочными работами графику устранение наружных поверхностей нагрева. Контроль за состоянием поверхностей нагрева осуществляется по температуре товаров сгорания и сопротивлению газового тракта.

F. Не реже одного раза в смену проверяется исправность контрольно-измерительных устройств.

G. Регулярно по нагреву труб проверяется плотность спускных и дренажных вентилей.

H. Все заметки о работе оборудования, замеченных его дефектах и проведенных мероприятиях по их устранению дежурный персонал должен заносить в оперативный журнальчик и ремонтную книгу.

I. Регулярно записывать показания устройств.

J. На основании этих записей и анализа дневных ведомостей по работе котельных агрегатов составляется первичная отчетность.

Остановка котла может быть плановой, кратковременной и аварийной. Плановую (полную) остановку котла создают по заблаговременно составленному графику в определенной последовательности:

a. Прекращается подача топлива, дожигаются его остатки на решетке, прекращается подача воздуха (отключается дутьевой вентилятор).

b. В течении 10 мин вентилируются газоходы.

c. Останавливается дымосос и закрывается шибер за котлом.

d. После прекращения горения в топке и выработки пара котел отключают от паровой магистрали.

e. Открывают продувку пароперегревателя на 30-40 мин для его остывания.

f. Непрерывно ведется наблюдение за уровнем воды в котле и его питанием до допустимого верхнего уровня.

g. Очищают топку от остатков топлива, золы и шлака, разгружают золовые бункеры.

h. В течении 4-6 часов котел медлительно остывает, при этом топочные дверцы обязаны быть закрыты.

i. Через 4-6ч после остановки проветривают газоходы с помощью естественной тяги и продувки котла.

j. Через 8-10ч после остановки для ускорения остывания открывают шибер за котлом и включают дымосос, продувку повторяют.

k. Воду полностью убирают из котла лишь после остывания её до 70-80 °С.

l. Воду спускают медлительно, открывая при этом все воздушные краны либо предохранительные клапаны.

m. Котел отсоединяют от остальных котлов установкой металлических заглушек меж фланцами на паровых, питательных, спускных и продувочных линиях.

n. Осматривают топку, котел, вспомогательное оборудование.

o. О всех замеченных неисправностях делают записи в журнальчике.

8.2.Энергосбережение в ТГУ при использовании твердого топлива.

В регионе Донбасса эксплуатируется много массивных теплогенерирующих установок на жестком топливе, являющихся источником значимых выбросов золы, оксидов азота и серы. Для их золошлаковых отходов требуется сотни гектаров земли и часто плодородной.

Наряду с мероприятиями по сокращению уровня выбросов на работающих котельных актуальной является разработка экологически незапятнанных, ресурсосберегающих технологий сжигания твердого топлива.

В этом плане перспективна разработка подачи рядового топлива, известняка и воздуха, обагащенного кислородом, в специальную камеру интенсивного сжигания топлива в расплаве. Образующаяся в ней газожидкостная шлаковая смесь обеспечивает идеальные условия тепломассообмена и контакта топлива с окислителем, а также высокий уровень температур, что в комплексе способствует полному сжиганию угля, в том числе низкого свойства.

Важнейшая изюминка технологии связвна с возможностью переработки фактически всей минеральной части топлива в ценную товарную продукцию, так как в камере сжигания осуществляется процесс разделения шлака на легкую и тяжелую фракции. Легкий шлак состоит из окислов кремния, кальция, алюминия, магния и так далее. Он может употребляться для производства ценных материалов и изделий шлакоситалловых плит и листов, шлаковаты, портландцемента, шлакоблоков, фракционированного щебня. В тяжкий шлак благодаря восстановительному режиму горения переходит фактически все присутствуюющие в угле железо. В металлической фазе концентрируются также редкие и цветные сплавы, что делает его ценным сырьем для металлургических компаний.

При использовании рассматриваемой технологии сжигание твердого топлива котельная трансформируется в энергетический многоцелевой комплекс, товарной продукцией которого, не считая тепловой энергии, являются разнообразные изделия из шлака, удобрения, металлургическое сырье.

Для повышения энергоресурсосбережения, не считая разработки новейших технологий сжигания топлива, нужно осуществлять мероприятия по понижению утрат твердого топлива при хранении:

1. Исходя из местных условий на основании технико-экономических расчетов по способности строить склад закрытого типа.

2. Выбирать форму и размеры штабеля с наименьшей наружной поверхностью на еденицу обьема.

3. создавать послойное уплотнение штабелей для борьбы с самонагреванием.

4. Обеспечить организованный сток воды для предотвращения скопления атмосферных осадков.

5. делать подштабельное основание в согласовании с нормами и требовании.

6. различные марки топлива хранить в отдельных штабелях.

7. Перед разгрузкой прибывшей партии свежего топлива очищать склад от старого топлива и посторонних предметов.

8. Сокращать время межу выгрузкой угля и завершением уплотнения штабеля.

9. Постоянно вести контроль за температурой угля в штабеле.

10. Нормировать расход условного и натурального топлива на выработанную и отпущенную еденицу тепловой энергии.

С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1. СНиП 2.01.01.-82 Строительная климатология и геофизика Госстрой СССР-М: Стройиздат, 1983 – 136с.

2. Роддатис К.Ф. Полтарацкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. /Под ред. Роддатиса К.Ф. М: Энергатомиздат, 1989-488с.

3. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник / В.И. Манюк, Я.И.Каплинский, Э.Б. Хит и др. – 3-е изд., Перераб. И доп. М Стройиздат, 1988.- 432с

4. Тепловой расчет промышленных парогенераторов /под ред. Частухина В.И., Киев 1982.

5. Ю.М.Гусев. Базы проэктирования котельных установок Изд. 2-Е, перераб. И доп., М., Стройиздат, 1973.

6. Лифшиц О.В. Справочник по водоподготовке котельных установок. Изд. 2-Е, перераб. И доп., М., “Энеригя”, 1976.

7. Сосков В.И. Разработка монтажа и заготовительные работы. Учеб для вузов по специальности “Теплоггазоснабжение и вентиляция”. М.: Высшая школа, 1989-344с.

8. Орлов Г.Г. Охрана труда в строительстве. Учебник для строит. Вузов. – М.: Высш. Школа., 1984-343С.

9. Золотницкий Н.Д., Пчелинцев В.А. Охрана труда в строительстве. Под ред. Золотницкого Н.Д.Учеб для вузов. М.: Высшая школа, 1978.

10. Производственные и отопительные котельные. /Е.Ф. Бузников, К.Ф. Роддатис, Э.Я.Берзиньш.- 2-Е изд., Перераб. – М.: Энергатомиздат, 1984.-с. 248., Ил

11. ЕНиР. Сборник Е31. установка котельных установок и вспомогательного оборудования./ Госстрой СССР. –М.: Стройиздат, 1988.- 159с.

12. Методические указания к разделу "Организация и планирование строительного производства, включая АСУ"



 
Еще рефераты и курсовые из раздела
Живописное искусство Германии
С начала ХIХ в. Классицизирующие тенденции в германской живописи были вытеснены романтическими. В германском романтизме преобладало реакционное направление и в условиях реакции...

Строгановы и их усадьбы
СОДЕРЖАНИЕ. I Вступление II Основная часть Глава I. Выдающиеся представители рода Строгановых 1)Происхождение рода Строгановых . 2)Строгановы во времена Ивана IV ...

Главные положения способа конечных частей и суперэлементов
способ конечных частей (МКЭ) занимает исключительное место в теории расчета конструкций, а его обобщение – способ суперэлементов – дозволяет естественным образом ввести и обрисовать идеею...

Увеселительные сады и вокзалы в России до середины XIX века
С конца XVIII - начала XIX века в культурной жизни столиц, наряду с театральными предприятиями, развивается новый тип увеселительных заведений - вокзалы. “Вокзалами” назывались загородные...

Возведение кирпичного дома
Нижегородский Государственный Архитектурно-строительный институт Кафедра Технологии строительного производства ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к курсовой работе «Возведение кирпичного...